2205双相不锈钢-低碳钢爆炸复合板的热处理

2205双相不锈钢(00Cr22Ni5Mo3N)是一种典型的含氮、超低碳、铁素体-奥氏体双相不锈钢,通过正确控制各合金元素比例和热处理工艺使其固溶组织中铁     

SAF2205/16MnR双相不锈钢复合板焊接接头的组织与性能

对SAF2205/16MnR双相不锈钢复合板进行了焊接,基层采用手工电弧焊,以E5015焊条为填充材料,过渡层及覆层采用钨极氩弧焊,以ER2209焊丝为填充材料;对焊接接头进行了拉伸试验,利用扫描电镜、光学显微镜及X射线衍射仪等分析了接头过渡层焊缝及其熔合区域的显微组织及物相组成.结果表明:焊接接头的抗拉强度为512 MPa;覆层母材/热影响区/过渡层焊缝之间的显微组织过渡缓和,且铁素体和奥氏体相的比例均在控制范围内;异种金属熔合界面未出现明显的合金元素短程扩散,且在焊缝金属中未发现有M23C6和σ等脆性相析出;所得接头具有良好的力学性能和耐腐蚀性能.     

2205双相不锈钢复合板爆炸-轧制工艺研制

就 2 2 0 5双相不锈钢复合板的生产工艺过程进行了研制、观察 ,重点介绍了厚复层 2 2 0 5双相不锈钢复合板爆炸焊接 ,轧制温度控制与相比例的关系及对板形的控制 ,并对试验结果进行了讨论 ,从而找出爆炸—轧制双相不锈钢复合板生产的可行性工艺路线。     

904L不锈钢复合板封头的焊接和热处理

分析了(Q345R+904L)复合板封头的制造特点,通过对封头拼缝焊接和热处理工艺的试验,封头制造由Q345R钢板冲压成型后堆焊904L的方法改为复合板直接冲压成型,基层和复层各项性能指标完全满足技术要求,降低了每个封头堆焊的成本,缩短了制造周期。     

爆炸焊接不锈钢复合板隐蔽性缺陷及检测

本文主要介绍了爆炸焊接不锈钢复合板中两种隐蔽性缺陷的形态、分布规律以及超声波检测。     

热处理对双相不锈钢腐蚀磨损性能的影响

研究了热处理制度对双相不锈钢的硬度以及耐腐蚀磨损性能的影响。经固溶＋时效处理的双相不锈钢与仅经固溶处理的相比,耐腐蚀磨损性能好,但耐腐蚀性能差。     

热处理对2205双相不锈钢焊接接头力学性能的影响

对手工焊接2205双相不锈钢接头进行1 050℃固溶处理,随后在850℃进行不同保温时间的时效处理,采用光学显微镜观察不同热处理状态下接头各区域组织演变特征及σ相的分布情况,利用硬度仪、拉伸和冲击试验机对焊接接头进行力学性能试验,并借助扫描电镜分析冲击断口形貌与断裂机制。结果表明,焊后1 050℃固溶处理可有效改善2205双相不锈钢焊接接头的组织和性能;在850℃时效处理后,母材区、焊缝区和热影响区均有σ相沿铁素体与奥氏体晶界析出,随着时效时间的延长,σ相向铁素体内部长大,且含量增加,其中焊缝区对σ相的析出行为最为敏感;接头各区域中σ相的析出使母材区和焊缝区的硬度值增加明显,且焊缝区的硬度增长较快;焊接接头的抗拉强度由于脆性σ相的析出有所提高,但塑性和冲击韧度显著下降;冲击断口的断裂机制由固溶态的混合断裂向时效处理后以解理断裂为特征的脆性断裂转变。     

热处理工艺对22Cr双相不锈钢组织的影响

研究了热处理工艺(固溶处理、固溶处理 时效处理)对22Cr双相不锈钢板材显微组织、脆性析出相形态的影响.结果表明:22Cr轧制板材在1 150℃以下固溶处理后,组织为由典型的α、γ两相组成的条状组织;经1 150℃固溶处理后,γ相已基本变成块状分布;在950～1 150℃固溶时,α、γ两相含量随固溶温度呈良好的直线关系.经1 050℃固溶处理后,在850℃进行时效处理,从α相中析出脆性相,随着时效时间的延长,脆性相含量增加.     

热处理工艺对22Cr双相不锈钢拉伸性能的影响

研究了热处理工艺对22Cr双相不锈钢拉伸性能的影响,并对断口形貌进行了分析.结果表明:在950～1 150 ℃固溶2 h,其强度和塑性与固溶温度呈复杂关系,在950℃和1 150℃固溶处理的强度比1 050℃的高,但塑性降低;1 050℃固溶后,在850℃时效处理材料强度有所提高,塑性明显降低;1050℃固溶后,在475℃时效处理材料强度明显提高,塑性略有降低.固溶处理后微观断口以韧窝为主要特征;850℃时效处理后断口出现解理的小平面和二次裂纹;475℃时效处理后断口以韧窝为主并伴有局部的解理断裂.     

镍-不锈钢复合板焊接工艺及焊接热裂纹的防止

在镍-不锈钢爆炸复合板制作反应弹的施焊过程中，遇到纯镍、不锈钢及过渡层焊接问题，经过焊接工艺试验，取得了良好的效果。     

（00Cr22Ni5Mo3N＋Q345C）不锈钢复合板热处理工艺研究

由于不锈钢与碳钢热处理工艺不同,因此在不锈钢复合板的热处理时必须兼顾二者的特点,实践证明（00Cr22Ni5Mo3N Q345C)不锈钢复合板完全可以通过适当的热处理工艺解决复层脆性相的析出与基层低温冲击的矛盾,成品已在我国长江三峡水利枢纽工程的建设中大量使用,本文就（00Cr22Ni5Mo3N Q345C)不锈钢复合板的热处理工艺进行研究。     

不锈钢复合钢板热处理工艺研究

由于不锈钢与碳钢热处理工艺不同,并且S32750属超级双相不锈钢,热处理时如果控制不当易析出σ相,因此(S32750 16MnR)不锈钢复合钢板较常规不锈钢复合钢板的热处理性能更难控制。通过试验和试生产实践证明了(S32750 16MnR)不锈钢复合钢板完全可以通过适当的热处理工艺解决复层脆性相的析出与基层氧化严重的矛盾。作者就(S32750 16MnR)不锈钢复合钢板的热处理工艺进行研究。     

00Cr22Ni5Mo3N阀体的试制

介绍了一种特殊超低碳不锈钢阀体的试生产工艺过程。结合工厂具体生产条件,采取相应工艺措施,生产出了合格的阀体铸件。     

超低碳双相不锈钢00Cr14Ni5Mo3Al冶炼工艺研究

00Cr14Ni5Mo3Al是一种新型的超低碳马氏体一铁素体双相不锈钢,是应我国彩色电影、胶片事业的发展而得到应用的挤压涂布工艺新材料.结合抚钢生产的超低碳双相不锈钢00Cr14Ni5Mo3Al成本较高的现状,通过制订相应的生产工艺措施,成功将真空感应炉+电渣工艺改为电炉+ VOD+电渣工艺冶炼,并进行锻造工艺改进.结果表明,新工艺合理可行,既保证了钢的化学成分及良好的内部质量,同时又大大地降低了生产成本.     

超级双相钢复合板16MnR+SAF2507热成型工艺

对目前国际范围内应用较少、耐腐蚀强的超级复合双相钢板16MnR＋SAF2507的成型特点进行了试验分析，归纳了其成型工艺，并提出了应用的注意事项，得出了经验性结论。     

16MnR+405复合钢板换热器壳体断裂原因分析及处理方法

在16MnR 405复合板换热器壳体制造校圆过程中，发现4节简体断裂，其中一节完全断开。从断裂的简体上取样，进行硬度检验及化学成分分析，未发现不合格；金相检验，未发现组织异常，晶粒度为8级；力学性能检验，发现复合板基层16MnR的0℃冲击功不合格。经分析，认为冲击功不合格的主要原因在于复合板爆炸后热处理工艺出现偏差。故采用正火来改善其组织性能，使其平均冲击功提高了2～5倍。     

热成形和热处理制度对16MnR＋00Cr17Ni14Mo2复合钢板组织和性能的影响

研究了热成形和热成形后不同热处理制度对16MnR＋00Cr17Ni14Mo2复合钢板组织结构、力学性能和不锈钢耐腐蚀性的影响,并结合实际产品进行了验证,认为适当温度的热成形可以代替正火,其组织结构和力学性能优于通常的正火。1030℃加热对复层喷水是该复合板热成形后的最佳热处理制度。     

热处理工艺对22Cr双相不锈钢疲劳寿命的影响

通过疲劳试验研究了热处理工艺对22Cr双相不锈钢疲劳寿命的影响。结果表明:与原始轧制板材相比,1 050℃固溶处理的22Cr双相不锈钢疲劳寿命略有降低,850℃时效处理可提高其疲劳寿命,475℃时效处理则可显著提高其疲劳寿命;22Cr双相不锈钢的当量疲劳强度随其抗拉强度的增加而线性增加。