安全阀额定泄放量的计算

本文以理想绝热过程的气体柏努利方程式为基础.对气流通过渐缩喷嘴的流动状态进行分析和简化,推导出用于气体安全阀的理论泄放量和额定泄放量的计算公式。这些公式与ASMEⅧ-1-1983UG131及其附录11所给出的公式,与GB150-89《钢制压力容器》附录B及《压力容器安全技术监察规程》所采用的公式完全一致。     

气瓶安全泄放量计算方法探讨

基于目前国内外标准中对气瓶安全泄放量的计算存在诸多差异的现状,对国内原气瓶用爆破片标准GB16918--1997、美国压缩气体协会标准CGAS-1．1-2005、美国石油学会标准API521q007中气瓶泄放量的计算方法进行了分析。将CGAS-1．1安全泄放量公式中空气的当量体积排放量推导转化为实际介质的安全泄放质量流量,该成果有助于正确理解和应用CGAS～1．1标准。分析比较认为：CGAS公式计算结果较API相比,爆破片计算面积差别不大,但泄放阀结果明显偏大,API521中对受火引起超压的气瓶泄放面积计算,具有扎实的理论基础,但对因其他原因导致的超压,适用性有待考证。GB16918中气瓶安全泄放量公式采用的是CGAS-1．1中适用于单一压力泄放阀的泄放量公式,因此当泄放装置采用爆破片时,不能采用GB16918进行计算,建议补充完善GB16918中安全泄放相关内容。     

无隔热气瓶火灾工况下安全泄放量计算方法比较与讨论

对于无隔热气瓶,如果不考虑外界介质注入及内部化学反应引起的超压,此类容器超压基本是外界温升或火灾引起的气体、液体膨胀所致。对美国CGA S-1. 1无隔热压缩气体气瓶泄放量计算公式进行了推导,确定了压缩气体及液化气体泄放量与泄放面积计算公式,并与GB/T 33215—2016中泄放量计算公式进行了比较,提出了采用GB/T 33215—2016标准计算公式存在的问题,为标准修订提供参考。     

真空绝热深冷压力容器安全泄放量计算探讨

确定安全泄放量是真空绝热深冷压力容器设计的一项重要内容,计算时应根据容器可能存在的不同超压失效工况并判断介质是否处于临界相态,求出对应的吸热量.通过对GB/T 18442.6—2019附录A、NB/T 47058—2017和NB/T 47059—2017附录C关于真空绝热深冷压力容器安全泄放量计算公式进行推导分析,探讨...     

液化石油气汽车罐车设计

本文从十个方面陈述液化石油气汽车罐车的设计，主要压力参数的计算和结构设计是这类容器的设计基础。此外还陈述了汽车罐车与其它压力容器间的区别。     

液化气体汽车罐车安全附件失效模式分析及结构优化

针对液化气体汽车罐车高风险使用场合,分析汽车罐车的安全附件可能发生的失效模式及影响因素,为避免相关失效对安全阀和紧急切断阀等安全附件的影响,提出针对性的优化思路,以降低因安全附件失效发生罐体泄漏的事故率,达到保障人身安全、减少财产损失的目的。     

液化气体铁路罐车罐体焊缝的返修

阐述了进行液化气体铁路罐车返修的必要性 ,结合一台液氨罐车的返修实例 ,对液化气体铁路罐车罐体焊缝返修作了介绍。     

进口液化气体汽车罐车安全性能检验

本文对进口的液化气体汽车罐车安全性能检验中发现的质量问题进行了分析研究,提出了具体的建议和解决办法。     

大型无梁半挂液化气体汽车罐车的开发和应用

本文详细介绍了大型无梁半挂液化气体汽车罐车的设计、制造及试验。并阐述了推广应用的前景和经济效益分析。     

液化气体罐车用安全阀弹簧断裂的解决办法

液化气体罐车用安全阀弹簧断裂的解决办法沈阳市忠厚阀门制造公司赵忠厚近几年来，由于罐车用安全阀上的弹簧在罐车的运行中突然断裂，内装介质的外泄事故时有发生，严重的危胁着人们的生命安全，同时也造成很大的经济损失。１．原因分析目前，国内液化气体罐车大都采用内...     

液化石油气贮罐表面裂纹分析及处理

结合壳体材料为16MnR的液化石油气贮罐检测实例,分析了贮罐在焊缝热影响区处产生表面裂纹的原因,并对表面裂纹打磨消除后所形成的凹坑缺陷进行了处理。     

罐式集装箱安全装置的计算

罐式集装箱的安全装置要同时满足GB15 0《钢制压力容器》和IMDGCODE《国际海运危险货物规则》的规定 ,本文简述了其安全装置的计算方法及步骤。     

液化气体铁路罐车安全附件改造过程中存在的问题与对策

就目前在用液化气体铁路罐车安全附件改装过程中发现的一些问题,提出了应对措施及合理建议.     

火灾环境下液化气球罐力学响应的有限元分析与安全评价

火灾环境下液化气球罐受热辐射的作用引起热响应，即罐内介质温度和压力发生变化，罐体温度也发生变化。本文基于火灾环境下液化气球罐的瞬态热响应的有限元分析，采用ANASYS的热—结构耦合有限元分析方法，研究火灾中不同温度和压力的作用下球罐的应力分布。根据应力分类方法，进行强度计算，评价高温环境下球罐的安全性。研究表明400℃环境下均匀受热的液化气球罐在气液相交界处由于压力和温度的变化而不能满足强度条件，会导致球罐在该部位破裂。     

基于仿真模板的变压器油箱强度计算

有限元分析的应用提高了变压器油箱强度计算的效率与精度,但由于通用CAE软件功能模块众多、操作界面复杂,不利于在产品设计人员中推广应用。为简化分析流程,降低软件应用难度,基于ANSYS Workbench开发了变压器油箱强度仿真模板,包括油箱模型处理模板以及强度计算仿真模板,介绍了利用仿真模板对变压器油箱强度进行计算的方法,并将仿真计算结果与试验数据进行了对比分析,其计算精度可以满足工程应用的要求。通过对比验证,采用仿真模板可有效提高变压器油箱强度计算效率,从而为产品设计及试验提供计算依据。     

半挂车V型支座边角处罐体局部应力计算

液化气体运输半挂车V型支座边角处罐体的局部应力计算，是把长的V型支座转化为多个符合局部应力计算条件、排列整齐的短支座。短支座由内、外侧板组成，某一侧板边角处罐体的局部应力是由相邻侧板上的线载荷共同作用在该处产生的应力经叠加而求得。求得邻近侧板对罐体作用力在某一侧板边角处产生的罐体局部应力叠加系数后，根据已知V型支座的载荷，计算出半挂车V型支座边角处罐体的局部应力。     

安全阀稳态排量测试新技术研究

排量是衡量安全阀性能的重要参数,因此其准确计算和评估极为重要。排量的标准测试方法要求严格,测试繁琐且难以实施。与多数文献略去开启过程动态效应在固定开高状态下进行排量研究不同,文中研究了一种利用阀芯传感器的测试数据来评估动态开启稳定排放阶段排量的计量方法。数值模拟发现,超压泄放过程的稳态排放阶段喷管的喉部位于帘面,并且发现,排放流体处于跨音速流态。进一步的检测技术研究表明,稳态排量可以通过阀芯传感器采集的稳态排放数据来确定和计量,进而可以实现额定排量评估。这种新的排量计量和测试技术改变了传统的安全阀流量测试思路,扩展了阀芯传感器的应用范围,实现了一种简便易行的排量测试技术,且具有足够的测试精度。     

基于fluent的环状阀流量系数数值计算

通过做气阀静态吹风实验,得到环状阀流量系数实验值。采用Fluent软件对环状阀流场进行数值模拟,得到流量系数模拟值。对模拟值与实验值做比较,其相对误差只有0．89％,表明模拟准确,得到一种新的环状阀流量系数计算方法。     

安全阀排量试验装置的研制

介绍了液化气体移动式压力容器用内置全启式弹簧安全阀排量试验装置的设计结构及其技术参数。