共查询到17条相似文献,搜索用时 62 毫秒
1.
采用平板动态流变仅研究了聚碳酸酯/聚对苯二甲酸乙二酯(PC/PET)共混体系熔体在设定温度下的动态流变性能,探讨了(苯乙烯/马来酸酐)无规共聚物(SMA)、丙烯酸酯共聚物(M1)以及(乙烯/丙烯酸酯/甲基丙烯酸缩水甘油酯)共聚物(M2)3种增容剂对PC/PET共混体系相容性的影响;考察了不同增容剂、PET含量对PC/PET共混体系的动态复合粘度、动态储能模量及损耗因子等动态流变参数的影响.结果发现,3种增容剂均能增强分子间作用力和分子链之间的缠结,提高界面粘合,其中M2的增容效果最有效. 相似文献
2.
含TiO_2的PET的流变性能研究 总被引:1,自引:0,他引:1
采用毛细管流变仪研究了含二氧化钛(TiO2)的聚对苯二甲酸乙二醇酯(PET)的流变性能,计算得到非牛顿指数(n)和粘流活化能(Eη)。结果表明:含TiO2的PET所能达到的最高剪切速率高于纯PET,其剪切粘度、纺丝温度及纺丝速度均高于纯PET;在280,285,290℃时,含TiO2的PET的n小于纯PET,295℃时,大于纯PET;含质量分数0.32%TiO2的PET的Eη与纯PET相当,含质量分数2.50%TiO2的PET的Eη远低于纯PET。 相似文献
3.
采用毛细管流变仪研究了不同二氧化钛(Ti O_2)含量的聚对苯二甲酸乙二醇酯(PET)的流变性能。结果表明:添加Ti O_2质量分数为2.4%及以下的消光PET为假塑性非牛顿流体;在280℃、285℃、290℃下消光PET在低γ下的η_a高于大有光PET,且随着Ti O_2含量的提高,η_a略有增大;在280℃、285℃、290℃下,消光PET的非牛顿指数n低于大有光PET,而在295℃时,消光PET的n高于大有光PET;在γ低于3 000 s-1时,消光PET的ΔE_η高于大有光PET,而随着γ的逐渐增大,消光PET的ΔE_η又逐渐低于大有光PET;在280℃、285℃和290℃温度下消光PET的结构粘度指数Δη高于大有光PET,295℃时低于大有光PET。 相似文献
4.
5.
6.
纳米TiO2对PET结晶行为、流变和力学性能的影响 总被引:13,自引:1,他引:13
通过二阶熔融共混法制备了聚对苯二甲酸乙二醇酯(PET)/纳米二氧化钛(TiO2)复合材料,并使用TEM对纳米TiO2在基体中的分散状态进行了观察。研究了纳米TiO2对PET的结晶行为、流变与力学性能的影响。发现纳米TiO2粒子在PET基体树脂中起到了成核剂的作用,明显提高了基体树脂结晶温度、结晶速率,并使材料的DSC曲线形状发生显著变化,出现熔融双峰。纳米TiO2的加入明显降低了PET的熔体粘度。并且发现在较低和较高剪切速率区,PET/纳米TiO2体系粘度随剪切速率的变化趋于平缓;而在中等剪切速率区,其流动行为表现出假塑性流体特性。纳米TiO2对PET有明显的增强增韧作用,加入3%可使材料的拉伸和断裂强度提高25%;加入1%可使材料缺口冲击强度提高10%。 相似文献
7.
从聚对苯二甲酸乙二酯(PET)/聚烯烃(PO)共混物的形态结构、力学性能、结晶性能、气体渗透性能和加工流变性能、生物降解等方面详细阐述了国内外PET/PO共混改性的最新研究进展,并对PET/PO共混物的发展趋势作了简要分析. 相似文献
8.
9.
采用RH2000型毛细管流变仪对熔融共混制备的聚对苯二甲酸乙二酯(PET)/聚对苯二甲酸丙二酯(PTT)与纳米蒙脱土(MMT)复合物的流变性能进行了研究.结果表明:PET/PTT共混熔体及PET/PTT/MMT复合物熔体均为假塑性流体;复合物熔体的零切黏度(η0)小于PET/PTT共混熔体的η0,MMT的加入起到增塑剂作用;复合物熔体的黏流活化能高于PET/PTT熔体的黏流活化能,说明对PET/PTT/MMT复合物熔体而言,更适合使用调节温度的方法来控制其流动性. 相似文献
10.
PET/纳米TiO2复合材料流变性和力学性能的研究 总被引:4,自引:0,他引:4
通过二步熔融共混法制备了PET/纳米TiO2复合材料。使用毛细管流变仪、万能材料拉力机、冲击试验仪等研究了复合材料的流变性与力学性能,并借助扫描电子显微镜对其冲击断面形貌进行了观察。发现加入纳米TiO2粒子明显降低了PET的熔体粘度,并且其流动曲线形状发生了明显改变。在较低和较高剪切速率区,PET/纳米TiO2体系的粘度随剪切速率的变化趋于平缓;而在中等剪切速率区,其流动行为表现出假塑性流体特性。较低填充量下,纳米TiO2对基体有一定的增韧增强作用,填充3%时材料的屈服和断裂强度提高了约25%;填充1%时材料的缺口冲击强度提高了约15%。 相似文献
11.
采用硅烷偶联剂KH-550对纳米铜粉进行表面处理,通过熔融共混制备纳米铜粉/PET共混物,用毛细管流变仪研究了共混物的流变性能。结果表明:纳米铜粉/PET共混体系为非牛顿性假塑性流体,其表观黏度随着剪切速率的增大而减小;随着纳米铜粉含量增加,非牛顿指数增大;共混物的黏流活化能随剪切速率的增加而减小。 相似文献
12.
以十二烷基硫酸钠为改性剂对纳米二氧化铈(CeO_2)进行了表面改性,再经原位聚合法制备了聚对苯二甲酸乙二醇酯(PET)/CeO_2复合物母粒,将母粒与纯PET切片共混制备了不同CeO_2含量的改性PET,研究了CeO_2对PET流变性能的影响。结果表明:添加的CeO_2质量分数小于3%时,改性PET共混体系为非牛顿假塑性流体,在低剪切速率(r)区,体系的非牛顿指数(n)接近1.0,但在高r区(r大于4200s~(-1))体系的n远小于1.0,随CeO_2含量的上升,n略有增加;在相同剪切应力下,改性PET粘流活化能随CeO_2含量的增加,呈现先降低再逐渐增加趋势。 相似文献
13.
分别以金红石型二氧化钛(TiO2)粉体和锐钛矿型TiO2粉体为消光剂,通过原位聚合制备不同TiO2粉体含量的消光聚对苯二甲酸乙二醇酯(PET),研究了不同晶型TiO2消光PET的流变性能。结果表明:在剪切速率()为4000~7000 s-1,金红石型TiO2和锐钛型TiO2消光PET熔体的表观黏度(ηa)随的变化幅度均较小,均具有良好的纺丝稳定性;相同温度下,金红石型TiO2消光PET的非牛顿指数(n)小于锐钛型TiO2消光PET,但随着温度升高,金红石型TiO2消光PET的n上升幅度大,其ηa对变化更为敏感;在常规纺丝条件下,金红石型TiO2消光PET的黏流活化能(Eη)明显小于锐钛型TiO2消光PET,TiO2含量较低时金红石型TiO2消光PET的ηa对温度变化的敏感程度较小;相同温度下,金红石型TiO2消光PET熔体的结构黏度指数(η)高于锐钛型TiO2消光PET;在纺丝温度有波动的情况下,金红石型TiO2消光PET可纺性好,但其纺丝工艺窗口较窄,应采用更高的纺丝温度以获得良好的纺丝效果。 相似文献
14.
用毛细管流变仪研究了特性黏数([η])分别为0.631,0.705,0.808,0.898,0.978 dL/g的超有光聚对苯二甲酸乙二醇酯(PET)的流变性能,并计算得到黏流活化能(Eη)和非牛顿指数(n)。结果表明:不同[η]的超有光PET表观黏度(ηa)均随剪切速率(γ)和温度的升高而降低,且n小于1,均为切力变稀假塑性流体;在相同γ和温度时,[η]为0.705,0.631 dL/g PET的ηa,Eη和n较接近,而[η]为0.808,0.898,0.978 dL/g的PET的ηa,Eη,n变化明显。 相似文献
15.
采用表面接枝改性的方法对纳米TiO2进行表面修饰,通过熔融共混制得PET/TiO2纳米复合材料,研究了不同表面特性的PET/TiO2复合材料的流变特性。结果表明:加入纳米TiO2的PET体系粘度降低,经表面接枝偶联剂γ-缩水甘油醚氧丙基三甲基硅烷(GPS)或聚甲基丙烯酸甲酯(PMMA)的TiO2对PET粘度的降低程度减弱,当纳米TiO2质量分数大于3%时,粘度趋于稳定。PET/PMMA-TiO2复合体系的粘流活化能最大,温度敏感性强。 相似文献
16.
将纳米铜粉经硅烷偶联剂KH550处理后,按不同的配比与聚丙烯(PP)混合,经螺杆挤压制得纳米铜粉/PP复合材料,研究了纳米铜粉在PP复合材料中的分散性以及PP复合材料的流变性能和动态力学性能。结果表明:经改性后的纳米铜粉均匀分散在PP中;纳米铜粉/PP复合材料为非牛顿假塑性流体;在低剪切速率下,复合材料熔体的黏度高于纯PP的,随着纳米铜粉的含量增加,复合材料体系的表观黏度增大,高剪切速率时,纳米铜粉的添加量对复合材料的流动性能影响较小;当复合材料体系中纳米铜粉的质量分数小于或等于0.5%时,其熔体流动性能提高,储能模量小于纯PP的,当纳米铜粉质量分数大于0.5%时,其储能模量提高并高于纯PP的。 相似文献
17.
PET/纳米TiO2抗紫外纤维的制备及性能研究 总被引:6,自引:1,他引:5
将金红石型TiO2添加至聚合反应体系中进行原位聚合,得到PET/纳米TiO2复合材料,通过透射 电镜(TEM)、扫描探针显微镜(SPM)研究了纳米TiO2在PET基体中的分散情况。将复合材料纺制成纤维, 并进行了力学性能、抗紫外性能等测试。结果表明,金红石型TiO2在基体中分散较均匀,TiO2质量分数为 1%时,基本呈纳米尺寸分散;PET/纳米TiO2纤维中含1%TiO2时,断裂强度较纯PET纤维下降6%左右,断 裂伸长率、结晶度也有所下降。织物对UVA,UVB波段的紫外线具有优异的屏蔽效果,抗紫外因子(UPF 值)可达50以上。 相似文献