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耐火钢的材料特性和焊接性能 总被引:1,自引:0,他引:1
建筑用耐火钢不仅能够满足常温下普通钢材的焊接结构的规范要求,而且能够保证在温度高达600℃时,其屈服强度达到常温下的2/3。本文描述了讨论了耐火钢的材料特性,加工性能,焊接性能及其焊缝性能,结果表明,耐火钢除了具有良好的加工性能和焊接性能之外,还能满足室温和高温下的强度和冲击性能要求,其焊缝性能如强度和冲击等都能满足要求,这已经被与实物尺寸相同的箱型柱和梁焊缝模型所证实。 相似文献
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WDB620焊接性试验研究 总被引:1,自引:0,他引:1
本文从理论上对WDB620钢的焊接性进行了简要分析,并通过对该钢进行焊接抗裂性试验及不同线能量大小的焊接接头性能试验,说明WDB620钢属低焊接裂纹敏感性钢,具有良好的焊接性。 相似文献
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耐火耐候钢焊接性能及焊接材料的研究 总被引:1,自引:0,他引:1
重点介绍了武钢技术中心高层办公大楼用WGJ510C2耐火耐候钢(14 mm 、25 mm)2种规格钢板与WQ-1埋弧焊丝匹配试验研究.按照工程提出的焊接技术条件,对武钢二热轧生产的WGJ510C2钢进行了埋弧焊对接性能试验,内容包括接头常规力学性能试验、高温拉伸性能试验、金相组织与硬度试验、电化学腐蚀性能试验.试验结果表明,采用WQ-1焊丝加CHF101焊剂匹配焊接WGJ510C2钢2种规格试板,接头常温拉伸强度和高温拉伸强度均满足WGJ510C2钢技术条件要求.焊缝、熔合线和热影响区低温冲击功大于140 J,接头各区电化学腐蚀电位相近,具有优良耐腐蚀性能,焊接接头综合性能指标完全满足高层建筑用钢焊接技术要求. 相似文献
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研究了国产SS41普通碳素结构钢的焊接性能。通过与相同成分及板厚的Q235钢试验对比试验:SS41钢采用E4315低氢焊条(手工电弧焊)、H08A焊丝配HJ431焊剂焊接,焊接接头的力学性能与Q235钢相当,可以替代Q235钢用于重要的焊接结构工程。 相似文献
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为了满足能源领域的需求,JFE公司开发了高性能即韧性、强度和焊接性都优良的610MPa级高强度系列钢板,包括高焊接性的JFE—HITEN610U2、低温贮罐用JFE—HITEN610U2L和大输入热量焊接用JFE—HITEN610E。这些产品的特点是低C、低Pcm(焊接裂纹敏感性成分)和不加入B。由于采用了微合金化技术和超级在线快速冷却(Super—OLAC)的直接淬火—回火工艺,从而获得了优良的母材及焊缝性能。另外,针对市场对高可靠性超厚钢板的需求,开发了采用锻造、轧制工艺和高质量连铸板坯生产超厚钢板的技术,在压力容器用SQV2B板和200mm厚度级别的超厚板生产中,实现了优良的内部质量;且这些产品都有了较多的应用实绩。 相似文献
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在分析了各种钢板复合工艺优缺点的基础上,首次提出钢管热连轧机架耐磨衬板采用爆炸焊接工艺进行复合.衬板背面选用韧性强和焊接性能好的低碳低合金结构钢,衬板工作面选用中高碳多元低合金耐磨合金钢.在此基础上,研究了两种不同钢板的爆炸复合工艺,检测了复合面的组织和性能,并研究了复合钢板的热处理工艺,着重解决了复合钢板高温热处理时的氧化和淬火冷却时的变形.新开发的复合钢板在钢管热连轧机架上具有优良的使用效果. 相似文献
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经过系列技术攻关,改进了武钢专用钢板冶炼及连铸过程中一些工艺,形成了一套自主操作技术模式,生产的微合金化低合金高强钢中杂质含量显著降低,钢板性能稳定性明显提高.利用武钢新改进的冶炼技术研制了一种600 MPa级低焊接裂纹敏感性高能量输入焊接水电站压力钢管用钢,研究了该钢的力学性能、微观组织结构以及焊接粗晶热影响区(CGHAZ)的组织特征及力学性能.结果表明,研制的新钢种集高强度、高韧性、优异的焊接性能于一体,且能承受大线能量焊接,焊前不预热,焊后不热处理.CGHAZ中弥散分布的复合氧化物夹杂促使针状铁素体的形成,提高了CGHAZ的力学性能. 相似文献
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A comparison of the fracture behavior of two heats of the secondary hardening steel AF1410 总被引:2,自引:0,他引:2
K. J. Handerhan W. M. Garrison N. R. Moody 《Metallurgical and Materials Transactions A》1989,20(1):105-123
The fracture behavior of two heats of AF1410 steel has been investigated for two aging temperatures, 425°C and 510°C. The
first heat, modified by deliberate lanthanum additions, contains lanthanum-rich inclusions characterized by an inclusion spacing
of 7.6 μm. The second heat, not modified by lanthanum additions, contains a comparable volume fraction of much smaller CrS
inclusions characterized by an inclusion spacing of 2.3 μm. Of the mechanical properties measured, only the toughness appears
to be influenced by inclusion type. For example, on aging at 510°C, δ
IC
, the critical value of the crack tip opening displacement, for the lanthanum modified heat is 66 μm compared to 28 μm for
the heat containing CrS inclusions. This influence of inclusion type is attributed to the larger spacing of the inclusions
in the lanthanum modified heat. In addition, for both heats the toughness on aging at 510°C was higher than after aging at
425°C. Particle analysis from extraction replicas of polished cross-sections of as-quenched materials and of fracture surfaces
of the 425°C and 510°C microstructures indicates that on aging at 510°C only undissolved particles inherited from the austenitizing
temperature nucleate secondary voids, but that on aging at 425°C carbides precipitated on aging nucleate secondary voids as
well. 相似文献