催化裂化装置再生斜管优化改造

对中海油惠州石化有限公司1.2 Mt/a催化裂化装置再生斜管出现振动、红斑和局部热点等运行问题进行了分析,并对再生斜管进行了优化改造。结果表明:通过采取再生剂出口改造,再生斜管密度测量位置调整,输送管增加松动点,衬里锚固钉改形等优化措施后,再生斜管振动振幅由3～5 mm降低至1 mm以下,反应温度波动幅度由15℃降低至±1℃,再生滑阀压降由2～6 kPa提高至30 kPa,外壁温度不高于200℃。     

催化裂化装置再生斜管优化设计

对国内某催化裂化装置再生斜管的支撑方案进行了分析,详细阐述了支撑方案中支撑碟簧的选型设计,包括计算壳体壁温和两器系统各部分热膨胀值,并对设置碟簧前后的斜管两固定端受力进行了对比:膨胀节前后设置碟簧支撑比未设置时受力减少78％以上.同时也对再生斜管的衬里结构进行了分析,衬里的设置既要考虑到隔热,又要考虑到耐磨,并提出了确保衬里施工质量的措施.再生斜管优化设计后,该装置开车2 a,再生斜管运行良好,未出现振动及局部过热现象.     

1号催化裂化装置衬里运行及损伤诊断

金陵分公司1号催化裂化装置于2004年3月结束大修，在开工运行后不久，再生部分相继出现了比较严重的热点，热点出现频次高，部位和上个周期大体相似，尤其在再生、循环斜管进出口的过渡段最为严重，热点的频繁出现影响装置长周期运行。在分析热点出现的状况、原因基础上，针对衬里的施工提出了建议。对在运期间衬里的运行采取了必要的措施，在一定程度上保证了装置的安全运行。     

催化裂化装置再生器衬里选型及成功应用

对现有几种衬里结构进行了简要分析 ,结合对无龟甲网单层、双层衬里模拟试验结果 ,确定济南分公司 1 4 0 0kt/a重油催化裂化装置再生器衬里选用单层隔热耐磨衬里。对斜管与再生器相贯线部位的衬里结构进行了改进。运行近 6年来 ,衬里质量一直很好     

外取热器连接管道衬里失效分析

中国石油化工股份有限公司上海高桥分公司1．4Mt／a重油催化裂化装置外取热器入I：7斜管衬里结构采用龟甲网双层隔热耐磨衬里,返回管衬里结构为侧拉环双层隔热耐磨衬里。在装置运行过程中经常会出现热点,甚至于管壁受损泄漏,损坏形式主要是衬里掏空、龟甲网变形、开裂和衬里脱落入口斜管与外取热器连接处龟甲网开裂以及入口斜管与再生器连接处衬里脱落。由于流速高,催化剂冲刷磨损严重,极为容易造成设备损坏,通过分析衬里失效的几方面原因,从外取热器结构、铆固钉排布衬里、施工质量、衬里结构设计等方面制定解决方案,使设备达到装置长周期运行的目的。     

DMTO装置反应器三级旋风分离器故障分析及改造

中煤陕西榆林能源化工有限公司DMTO装置反应器三级旋风分离器运行期间出现局部表面超温等问题。结合设备运行原理、结构等方面进行分析,采取了一系列改造措施:(1)增设环形折流挡板,改变超温部分内部漩涡流态。(2)升级衬里牌号,提升衬里耐磨能力;采用新型锚固钉,提高其抓靠衬里能力。(3)加强施工管控,严把质量关。通过采取上述措施,消除了设备表面超温等问题,保障了DMTO装置长周期安全运行。     

联合装置腐蚀状况调查

联合装置在检修期间进行的腐蚀调查表明 :常压分馏系统的初馏塔 (材质Q2 35 -B)腐蚀较轻 ,挂片腐蚀率为 0 .0 0 5mm/a ;常压塔 (材质为SUS316L +16MnR)塔体有点蚀坑 ,进料口部位有冲蚀 ;汽提塔顶部存在较严重点蚀 ,蚀坑深 0 .5～ 1.0mm。催化裂化系统的第二再生器 (C - 10 3)衬里脱落、更换 ;分馏塔第 2 7层舌形塔盘 (材质 12AlMoV)严重腐蚀 ,第 2 6层集油箱腐蚀穿孔 ,从上到下更换了 12层塔盘 (材质为 0Cr13)。吸收稳定、脱硫及精制系统中 ,吸收稳定系统的塔、容器等状况良好 ,有 6台冷却器更换了管束 ;脱硫系统的干气脱硫塔、液态烃脱硫塔腐蚀严重 ,C - 4 0 2和C - 4 0 3溶剂再生塔整体更换塔盘和部分管线 ;精制部分仅尾气罐 (材质Q2 35 -B)腐蚀严重 ,其顶盖由 8mm减薄至 2 .4mm ,进行了更换。针对上述腐蚀问题 ,提出了应加强“一脱三注”管理和重点腐蚀部位的定点测厚工作。     

DCC装置再生斜管流化不稳定原因分析

结合流化基本理论和装置运行情况,对中海石油宁波大榭石化有限公司2.2 Mt/a催化裂解(DCC)装置再生斜管流化不稳定,导致反应温度波动大、斜管振动大的问题进行了分析,认为斜管流化不稳定的主要原因是斜管入口携带气体量过多和斜管松动点设置不合理导致催化剂在斜管内呈现鼓泡床流化。通过对脱气罐进行改造、提高再生器床层藏量、降低脱气罐氮气量、优化斜管松动点布置、控制平衡催化剂中细粉含量等措施,提高了脱气罐脱气效果,降低了斜管催化剂携带气量,再生斜管流化得到了明显改善,反应温度最大波动幅度由±5℃降至±2℃,再生斜管振幅由5～6 mm降至1～2 mm,为装置高效长周期运行提供了基本保障。     

新型侧拉环型锚固钉隔热耐磨双层衬里结构的应用

在FCC及类似的DMTO装置衬里设备中,待生及再生等催化剂输送斜管按传统的衬里结构及方法制成的侧拉环型锚固钉隔热耐磨双层衬里极易损坏,新型侧拉环型锚固钉隔热耐磨双层衬里使隔热层衬里施工能进行整体支模浇筑,增加了衬里的密实度及强度,可大幅度延长设备的运行周期。试衬结果比较可以看出,采用新型衬里结构施工的隔热层不管是整体性、均匀性还是通过工程试块检测的各项物理性能均优于手工涂抹的传统衬里结构施工的隔热层。天津石油化工厂催化裂化装置再生器烧焦罐上锥段壳体采用了该种新型衬里结构,使用至今已2年多,无任何损坏现象。陕西蒲城清洁能源化工有限责任公司DMTO装置第一再生器烟气催化剂出口管道的应用结果也达到设计要求。     

衬里施工专用模板

1　工程简介华北石油第一炼油厂二期改扩建工程中 ,1 0 0× 1 0 4 ｔ/ａ重油催化裂化装置中的同轴式沉降—再生器 ,上段为沉降器Ｄ 6.4× 1 0 .5ｍ ,下段为再生器Ｄ 1 1 .3× 1 1ｍ Ｄ 8.8× 8ｍ ,连同封头和锥段的总高度为 47.81ｍ。衬里施工要求为 :容器内壁焊Ω型锚固钉锚固的单层隔热耐磨衬里 ,其中沉降器衬里(ＲＭ1 )厚度为 1 0 0ｍｍ ,密度 1 3 5 0ｋｇ/ｍ3,总质量 3 4.42 5ｔ,再生器衬里 (ＲＭ2 )厚度为1 2 5ｍｍ ,密度 1 70 0ｋｇ/ｍ3,总质量 2 0 9.1ｔ,都为支模浇注。由于沉降—再生器内支撑多、接管多和部件多 ,在脚手架上高空作…     

常压炉衬里脱落及防护

文章主要介绍了中国石化齐鲁股份有限公司胜利炼油厂第三套常减压装置常压炉衬里脱落情况及处理措施,并从腐蚀形貌、操作环境及腐蚀产物几方面分析了衬里脱落的原因,确定衬里脱落主要是由于保温钉受烟气露点腐蚀造成。通过对现有设备结构进行改进,可有效消除衬里脱落的隐患。     

广石化催化裂化装置催化剂流化异常现象及其对策

从流化理论的基本概念着手，分析了中石化广州分公司催化裂化装置产生催化剂流化输送失常的原因，主要为催化剂筛分的变粗和脱气罐工况的不稳定。解决的具体措施有：采用合适的催化剂，保持较高的细粉含量；调整脱气罐的松动点和松动风量，改善脱气罐工况；增加待生线路推动力；控制保持沉降器与再生器之间的压力平衡等。     

两再生器同轴布置FCC装置再生器料位控制难的原因

中国石油化工股份有限公司武汉分公司第二套催化裂化装置的两个再生器为同轴重叠式布置,第一再生器(一再)在第二再生器(二再)之上,一再、二再间用凸状分布板隔开.催化剂再生系统自1995年开工以来多次出现流化失常现象,一再料位难以控制,严重影响装置正常生产,通过对一再密相床层温度的分析,初步认为是由于一再流化床风速分布不均,一再至二再的半再斜管入口风速过高,催化剂难以流入半再斜管所致.2005年装置改造时将一再主风分布环改为双环并在半再斜管入口处增设溢流斗后,该问题基本得到解决.     

重油催化裂化装置再生器的改造

上海石化股份公司重油催化裂化装置为反应沉降器与再生器并列布置 ,两个再生器同轴布置。通过处理能力由 0 .8Mt/a提高至 1.0Mt/a的局部改造后 ,该装置产生了外取热器无法正常投用 ,两个再生器烧焦比例不易合理分配、第一再生器 (一再 )烧焦强度较低、剂油比偏低及催化剂单耗偏高等问题。因此 ,又对再生器进行了改造 :将一再船形待生催化剂分布器改为Y形分布器、在一再密相床上部增设格栅、外取热器催化剂返回分布器增设软密封、待生催化剂输送线路由斜管 立管 斜管的形式改为斜管形式等 ,改造效果好。     

催化裂化催化剂基质中高岭土系不同粘土的应用

介绍了高岭石、准埃洛石、埃洛石等三种高岭土与催化性能（如比表面积、孔容、孔径分布、表面酸性、裂解活性等）有关的一些性质的研究结果。在上述研究的基础上，分别以这几种类型的高岭土为填料．以ＣＲＥＹ和ＵＳＹ分子筛为活性组元制备了ＦＣＣ催化剂，考察了填料的物化性质与催化剂性能的关系。试验结果表明，用准埃洛石制备的ＫＹ１；催化剂与用苏机１－Ｂ制备的同类催化剂相比，具有焦炭、汽油选择性好的特点，而以埃洛石为填料制备的ＫＹＺ催化剂，具有强度好、裂解活性高、对重油裂解能力强的特点。     

焦化分馏塔下游过滤器中焦炭形态的分析及改进措施

中国石油独山子石化公司1.2 Mt?a延迟焦化装置分馏塔塔底过滤器内的焦炭形态有片状焦和粉末状焦两种形态。通过对这两种焦炭形态进行分析,发现片状焦是由焦炭塔换塔后小吹气造成的大油气线内焦层剥落而产生的焦片,粉末状焦是在焦炭塔生焦后期及换塔后被焦炭塔内泡沫层携带到分馏塔的焦粉。应将粉末状焦留在焦炭塔内,避免进入分馏塔。换塔后,随着大油气线管壁温度的降低,大油气线内壁产生的焦炭会自动剥落。通过调整焦炭塔换塔后的操作,进一步实现了焦炭塔大油气线内片状焦的剥落;通过将分馏塔塔底过滤器换大、换型和操作调整,分馏塔塔底循环油过滤器SR-109B的运行周期最少可以达到32天,SR-109A则可以达到4年;通过调整不同生焦阶段消泡剂的注入量,可以减少焦炭塔焦粉携带量,进一步延长分馏塔塔底循环系统运行周期。     

一步法催化合成防老剂RD的工艺研究

对一步法催化合成防老剂 RD 的工艺条件进行了优化,用正交实验法考察了催化剂种类、催化剂与苯胺的摩尔比、加入丙酮时间、苯胺与丙酮摩尔比4因素对产物收率的影响。结果表明,催化剂与苯胺摩尔比是最主要的影响因素。较佳反应条件为:以 BF_3为催化剂,BF_3/苯胺(摩尔比)=0.05:1,丙酮加入时间4 h,苯胺/丙酮(摩尔比)=2.5:1。在此条件下,产物收率约95%,产物质量与防老剂 FR 相当。     

旋流净化器用于净化MTBE装置碳四原料

为了解决MTBE装置原料杂质问题,中国石油克拉玛依石化分公司在MTBE装置一级反应器碳四原料进料前安装了一台旋流净化器。碳四旋流净化器投用后除胺碱效果明显,净化了原料,MTBE装置所用催化剂的使用寿命大大提高,MTBE产量增加,节约了催化剂也减少了废剂排放。     

降低MTBE装置原料杂质的技术改造

原料轻C4中的杂质,导致MTBE装置催化剂失活较快。为减少杂质含量,将气体分馏装置碳四塔轻C4的出塔方式由塔顶馏出改为侧线抽出,延长了MTBE催化剂的使用寿命,提高了MTBE的产量,减少了催化剂的消耗量,降低了废催化剂处理成本。