GTG型火雷管技术研究

文章介绍了GTG型火雷管技术,对该雷管的装药结构、GTG起爆药和KG点火药的极限装药量、耐压性、相容性和可靠性等方面的结果进行了全面的介绍.研究结果表明,用KG作点火药、GTG起爆药作为普通纸壳火雷管的装药是可行的.GTG型火雷管比DDNP起爆药雷管性能可靠,消除了污染,比非起爆药火雷管装配工艺简单,安全性、可靠性、环保性都有所提高,该技术能够满足工业化生产使用要求.     

点火药对秒量精度的影响

文意研究了点火药的种类、装药量、装药方式和压药压力等对内管式延期体秒量精度的影响，找出了其中的规律。对半秒、秒延期导爆管雷管生产具有一定的指导意义。     

直接在雷管壳中制造起爆药的湿装药法

雷管制造过程中的装压药,是尽人皆知的最易发生危险的工序,而且出现频率也很高。即使采用隔离室间接操作和自动控制,也仅能免除对人体的伤害,但仍然存在着损坏设备和中断生产的潜在威胁,这实在是火工生产中的一大隐患。多年来,不少人都在多方面寻求解决的方法。前近出现的湿装药法,可以说是比较彻底地解决了这一问题。但湿装药的分散性差,而且钝感液含量不匀,对定量装药的精确度有不良影响。现在提出的在单个雷管壳中直接制造所需质量的起爆药或点火药,它对定量装药的准确性,与目前的     

雷管的一般知识

第一节雷管及其应用起爆药是引起猛炸药发生爆轰的引爆剂。这种作用是在将起爆药装入管壳中加压后才产生的。这种专门用来起爆其它猛炸药的爆破器材即称为雷管。我们知道,由于在改造自然的斗争过程中,广泛的采取了各种炸药,人们才得以从繁重的体力劳动中解放出来,而烈性炸药威力的发挥,又必须借助于雷管的起爆作用,因此,雷管的重要性也就很明显了。第二节雷管的基本结构雷管是由管壳、装药、加强帽和点火机构等基本部分组成。     

飞片式无起爆药耐高温延期雷管

飞片式无起爆药耐高温延期雷管是无起爆药、无敏感点火药的雷管,它对热、机械撞击和静电都是相当钝感的。该雷管装填耐高温药剂,使其耐温达315℃。当数伏特的低压电通入焊在导线(15)端上的桥丝(4)时,点燃延期装药(5),经预定时间后,点燃主动装药(7),主动装药迅速爆燃并产生3500公斤的压力,把隔板(8)的中心部分冲切出去成为飞片,沿导腔(12)飞射向前,其速度可达每秒1公里,     

导爆管式无起爆药雷管装药条件的试验研究

使用外径？6.0 mm,内径？3.5 mm,长度分别为30 mm、25 mm、20 mm 的钢内管,装填结晶太安（PETN）作为起爆元件代替起爆药,利用硼系高能点火药点燃,研究导爆管式无起爆药雷管的装药条件。试验研究表明,30 mm 钢内管装药密度为0.88～1.45 g/ cm3,25 mm 钢内管装药密度为1.27～1.41g/ cm3,内管中 PETN 能够可靠地发生燃烧转爆轰（DDT）。在装药压力为3.06 MPa 时,内管 PETN 发生燃烧转爆轰的点火药极限药量为76 mg。     

无起爆药雷管爆炸过程研究

文中论述了无起爆药灼热桥丝式雷管的ＤＤＴ传播过程，采用黑索今为雷管装药，以装药连续爆速测试获取雷管ＤＤＴ过程信息，８＃无起爆药雷管的引爆能低于＃６有起爆药工业雷管的引爆能。     

压合冲子形状的改进

在工程雷管生产中,扣加强帽压合工序所采用的压合冲子,头部形状原为平的(见图1),压合后加强帽的顶部也呈平形。这样,雷管在涂漆时,酒精虫胶漆易流入加强帽传火孔,进入起爆药,直接影响产品的发火感度和起爆性能。现在,我们将压合冲子由平头改为凹形(见图2),保证了产品质量,涂死的废品率比     

不同点火条件下无起爆药雷管实验

使用外径6.0mm、内径3.5mm,长度分别为30,25,20,15mm的钢内管,装填结晶PETN(太安)作为起爆元件代替起爆药,分别使用桥丝电引火头、塑料导爆管、半导体桥(SCB)点火。实验表明:在桥丝电引火头作用下,30,25mm钢内管装药密度分别为0.90¹.47g/cm1.47g/cm³、1.213、1.21¹.40g/cm1.40g/cm³;高能HGL点火药作用下,20mm钢内管装药密度为0.873;高能HGL点火药作用下,20mm钢内管装药密度为0.87¹.42g/cm1.42g/cm³,钢内管中结晶PETN能够实现燃烧转爆轰(DDT)。半导体桥点火使用RDX(黑索今)和PETN作为点火端装药可以使雷管发生爆轰。     

对提高毫秒雷管秒量精度的探讨

在试验中,通过改变点火药药量和压药冲子的端部形状,提高了毫秒雷管的秒最精度。本文对此结果进行了分析。     

一种新型燃爆药剂的研究

测试了一种新型燃爆药剂的各项性能指标,分析讨论了燃爆药剂的起爆机理,利用LGS-1型毫秒雷管计时仪测定了无起爆药雷管的各项指标和延期时间,并研究了燃爆药剂的装药密度对雷管秒量精度的影响,以及装药密度和装药量对雷管轴向输出能量的影响。结果表明,燃爆药剂的无起爆药雷管的秒量精度明显优于起爆药,在一定范围内,密度越大,无起爆药雷管的起爆能力越大,秒量精度越高,合适的燃爆药剂装药量为0.18~0.22g;装药密度最佳范围为1.4~1.5 g/cm3。     

微波起爆雷管的结构

微波起爆雷管在通过降低雷管点火能及增加振荡器单位输出重复振荡频率的同时，可提供结构简单的低成本雷管。在有天线的雷管一侧前和雷管构件的间隙中设置放电敏感的点火药，通过间隙的微波放电使点火药发火结构的雷管。     

XF-Ⅱ型雷管自动装填生产线介绍

文章介绍了公司自行设计的第2代工业雷管自动装填生产线,该生产线由计算机控制,视频监控;除排管、筛排加强帽和收管工序外,其余危险工序无人操作;采用专利技术自动加药装置实现猛炸药和起爆药装药工序不停机自动加药,单次加药量控制在300g以下;生产线配备了公司独立研发的药高检测和废品自动剔除设备;隔离间皮带安装组合模隔离器,控制组合模数量和间距,有效防止殉爆;生产线班产达12万发,操作人员10～12人。     

火工品销毁技术

火工品销毁技术１概述火工品是引燃发射药或引爆炸药的元件，包括火帽、雷管、电爆管、底火、史光管、抛射管、拉火管、推射管、点火具、传火具、导火索、导爆索．电燃撞针及动力切割火工品等。火工品的药剂有击发药、引火药、延期药、起爆药和炸药等。在火工品正常生产过...     

不同点火条件下无起爆药雷管实验

使用外径6.0mm、内径3.5mm,长度分别为30,25,20,15mm的钢内管,装填结晶PETN(太安)作为起爆元件代替起爆药,分别使用桥丝电引火头、塑料导爆管、半导体桥(SCB)点火。实验表明:在桥丝电引火头作用下,30,25mm钢内管装药密度分别为0.90~1.47g/cm~3、1.21~1.40g/cm~3;高能HGL点火药作用下,20mm钢内管装药密度为0.87~1.42g/cm~3,钢内管中结晶PETN能够实现燃烧转爆轰(DDT)。半导体桥点火使用RDX(黑索今)和PETN作为点火端装药可以使雷管发生爆轰。     

隧道爆破未爆残药影响因素分析

针对隧道爆破在初次应用数码电子雷管过程中,频发雷管爆炸而药卷残留炸药未爆的现象,通过对雷管尺寸、延时时间、人员以及环境因素的对比分析,发现雷管长度和延时时间为关键因素,于是提出采用起爆药包雷管居中、减小孔间延时、孔底反向起爆、密实连续装药等方法,促进爆轰产生和稳定传递,有效控制了药卷出现残药的情况。其对于使用同类型雷管的小直径药卷爆破具有普遍的参考意义。     

耐静电雷管的研究(四)——不用起爆药的耐静电雷管

前三报已讨论了不改变现有雷管用药的泄放式和绝缘式结构的耐静电雷管。这些结构在提高雷管的耐静电性上均有一定作用,但都难于制成耐静电性高的雷管。本报告首先分析了现有雷管装药的耐静电性能,进而提出不用现有雷管的引火药和起爆药,而以炸药为主体装药制成耐静电性能高的钝感的DDT(由燃烧转变成爆轰)型雷管,并给出了这种雷管的一些性能。     

低温感包覆火药装药的两相流内弹道数值模拟

本文分析了低温感包覆火药装药在火炮膛内点传火和燃烧的物理过程，建立了具有主装药、包覆药、可燃药筒、中心传火管和尾翼管状药等五种装药原件这一复杂装药结构的两相流内弹道物理模型和数学模型，编写了相应的计算程序，并以某线膛炮为例进行了计算，结果表明：计算值与实验值吻合较好。     

产品结构对导爆管延期雷管性能的影响

一、导爆管毫秒雷管的结构目前生产的导爆管毫秒雷管的结构有以下四种(见图1)。图b、图c是由8号工程火雷管、延期管、塑料卡口塞、导爆管四部分构成。即装配式结构。图d是在外管壳直接装填炸药、起爆药、延期药,并与反扣加强帽、导爆管、塑料卡口塞构成非电毫秒延期雷管。即直填式结构。图a是我厂采用的非电毫秒延期雷管结构。其主要特点如下:     

起爆药GTX在基础雷管中的应用

文章介绍了起爆药GTX的基础性能,根据其性能特点结合公司基础雷管生产经验,对工业8号基础雷管的结构及生产工艺进行调整改进,提供GTX起爆药应用于基础雷管生产的合理工艺条件及最佳技术参数:装药量控制在(0.17±0.02)g范围内,压药压力为(22±2)MPa,加强帽增加至7.8 mm。