渗碳淬火齿轮有效硬化层深度的理论计算

渗碳淬火齿轮的应用日益广泛。为提高齿轮的承载能力,必须使之获得足以抵抗接触疲劳破坏的有效硬化层。可通过分析齿轮失效机制和损伤过程,运用赫兹应力公式、藤田公式及Smith理论,在弹性范围内计算渗碳淬火齿轮的有效硬化层深度,同时提供了计算渗碳淬火齿轮有效硬化层深度的经验公式。     

渗碳硬化层有效深度的测定

钢的渗碳硬化层有效深度的硬度测定方法,各国都有标准。其试验原理和方法基本是一致的,只是试验力和极限硬度有所差别。我们对进口的柴油机部件按硬度试验法测定了渗碳硬化层有效深度。大量试验结果表明此方法是可行的。在此基础上,我们制订了《钢的渗碳硬化层深度测量方法——硬度法》的工厂标准。试验时,取零件的横截面。其应垂直于渗碳层表面,且在距端面3～5倍以外截取。否则测定误差增大,并易造成整个渗碳层组织的判断错误。采用低负荷维氏硬度计,选用1kgf负荷进行试验。为克服试验机丝杆间隙误差和不     

渗碳层深度和有效硬化层深度的控制

渗碳层深度和有效硬化层深度均为衡量渗碳质量的技术指标，在生产上必须严格控制。按有关标准，渗碳层深度测定因钢种而异，对合金钢为过共折 共析 过渡层的深度，对碳钢为过共析 共析 过渡层的深度。有效硬化层深度的测定与钢种无关．为惨碳淬火后硬度达550HV的深度。两者在概念和评定方法上有着一定的差异，渗碳层深度采用金相法；有效硬化层深度则采用硬度法。大量研究及试验业已证明，当渗碳层碳浓度分布一定时，渗碳层深度亦为一定，它不受渗碳后热处理条件的影响，有效硬化层深度则不同，渗碳后热处理工艺参数、钢种等多种因素对其产…     

测定渗碳淬火层有效深度的探讨

一、前言机械零件渗碳后其渗碳层深度的测定长期以来按传统的方法,即金相法进行测定,实际上它是一种半定量法。而对于材料的化学成份偏差以及热处理制度不稳定等造成的热处理质量波动(硬度分布、硬化层深度不同)。用金相法测渗层深度就不能真实反映渗碳件的质量情况。我厂从西德引进的许多零部件的国产化工作中,按西德标准和国际标准ISO2639均要求对渗碳件采用有效硬化层深度作为测量依据。但是至今在国内仍未推行,没有现成的经验可学。因此从1986年开始我们进行大胆的偿试和试验,为此特作一简单介绍。二、渗碳淬火层有效深度的定义在淬火状态时,渗碳淬火层有效深度等     

金相法测定钢渗碳层的有效硬化层深度

通过对渗碳钢20CrMnMo试样渗碳后,用金相法检测退火状态的渗碳层与根据国家新标准用显微硬度计测定渗碳有效硬化层深度进行对比.根据测定的结果,用金相法以退火后的平衡组织,在显微镜下测定共析以上的渗层深与用显微硬度计测定的淬火状态的渗碳有效硬化层深基本上是一致的,从而推断可用金相法以退火状态的平衡组织在显微镜下测定共析以上的组织深度等效为渗碳后淬火状态的有效硬化层深度,从而以利用炉前现有设备金相显微镜来进行渗碳有效硬化层的测定.     

20CrMnTi钢渗碳淬火硬化层深度的磁矫顽力检测

利用无损检测磁矫顽力方法对20CrMnTi钢渗碳淬火硬化层深度进行了检测表征。对不同渗碳层深度的试样进行磁矫顽力检测分析,发现随着渗碳层深度的增加其磁矫顽力也随之增加,但是到了一定深度后磁矫顽力增加比较缓慢。结合金相法比较分析了用磁矫顽力方法检测所得结果的可靠性和误差。试验结果表明:磁矫顽力无损检测方法可以用于渗碳层深度的检测研究。     

渗碳齿轮硬化层深度设计方法

基于接触强度计算方法,计算出了齿轮沿齿面深度方向的剪切应力分布,通过剪切应力与剪切强度的关系,得到了渗碳齿轮最低要求的硬度分布曲线,在此基础上,设计出了齿轮硬化层硬度分布,得到有效硬化层深度。     

针阀体渗碳层及其淬火后有效硬化层测定数值的对比

一、概况在柴油机油嘴油泵行业中,原来制订的三对精密偶件金相标准NJP7—76中,仅有18Cr_2Ni_4W一种钢材是属于渗碳的,而且这     

渗碳齿轮齿根部的硬化层深度分析

渗碳齿轮的硬化层深度通常按现有标准检测齿轮节圆部位[1-2],对齿根处的硬化层深度没有提出要求.但在实际使用中,齿根承受的交变应力最大,齿根的硬化层深度对齿轮的弯曲疲劳寿命影响最大,目前对齿轮齿根渗碳层研究的数据不多[3].在一些国外提供的加工图纸中,要求渗碳齿轮节圆、齿根部的硬化层深度都要达到图纸技术要求规定的硬化层深度范围.作者对4820H钢材料的齿轮进行了试验,检测了试样渗碳淬火、回火后齿轮齿顶、节圆和齿根处硬化层深度的差异情况,以确定齿根部和节圆处的硬化层深度是否能达到图纸技术要求规定的范围.     

渗碳齿轮有效硬化层的碳浓度研究

利用端淬试验得到了几种典型齿轮用钢的渗碳层淬透性曲线及参考含碳量曲线，并讨论了钢材成分、工件尺寸及淬火烈度对参考含碳量的影响，为渗碳齿轮有效硬化层的碳浓度设计提供了一定的依据     

20CrMnMo钢渗碳齿轮有效硬化深度的控制

对20CrMnMo钢齿轮(模数4)进行渗碳直接淬火和一次淬火工艺试验,结果表明,齿轮节圆处的有效硬化深度与其相对应的组织和碳浓度有对应关系;淬火方式对实际有效硬化深度无明显影响;可以采用金相法间接地控制渗碳淬火质量。     

渗碳硬化层试样加工

我厂柴油机零件常用38CrMoAl、35CrMo、4Cr14Ni14W2Mo、12CrNi3、20Cr、20CrNi3等制造进行表面处理。为检查表面处理质量,常进行表面硬度和硬度梯度的测试。测试前,需对试样进行线切割和磨削加工。现就以20CrNi3滚轮渗碳硬化试样为例,介绍试样加工对测试结果的影响。     

渗碳层淬火组织的预测

利用传热学及过冷奥氏体等温转变动力学原理，建立了计算无限长圆柱试样渗臧层淬火组织的非线性数学模型，实现了相变与瞬态温度场的耦合计算，不仅考虑了试样成分的学了物性参数随温度的变化，计算结果与实测结果吻合较好，表明本数学模型和计算程序能够正确计算渗碳层淬火组织。     

激光淬火球墨铸铁零件硬化层深度及淬火带宽度分布计算

本文采用非稳态移动热源模型解决铸铁零件激光淬火硬化层深度及激光淬火带宽度分布不均匀问题,该方法适用于任何功率的激光淬火处理硬化层深度及淬火带宽度计算,简便实用、速度较快、精度较好。     

应用低频感应连续淬火法提高锻钢淬火轧辊硬化层深度

绪言冷轧机工作轧辊用于制造冷轧薄板的轧制工序。为达到轧制板的尺寸精度和均匀的表面粗糙度,通常轧辊采用高碳铬钢锻件再实施表面硬化。冷轧机工作辊的辊身直径一般为30～60cm时,其可利用深度(磨量)为半径减少的3～5cm。为此要求表面硬度大于肖氏硬度(HS)90(HV735、HRC61.6)。工作辊由于轧制表面磨损,要反复磨削,辊身直径逐渐变小。希望在可利用深度内保持高的硬度值。     

激光淬火球墨铸铁零件硬化层深度及淬火带宽度分布计算

本文采用非稳态移动热源模型解决铸件零件激光淬火硬化层深度及激光淬火带宽度分布不均匀问题，该方法适用于任何功率的激光淬火处理硬化深度及淬火带宽计算，简便实用、速度较快、精度较好。     

巴克豪森法测量不明显的钢淬火硬化层深度

利用感应淬火和45钢制备了硬化层深度1~2 mm、带有模糊分界区的试样,通过自行搭建的巴克豪森噪声无损检测系统,对具有不明显分界的硬化层深度的测量开展研究。试验结果表明,该检测装置具有良好的稳定性,且磁巴克豪森噪声信号的均方根值与显微硬度法测得的硬化层深度具有良好的线性关系,可以用来检测分界不明显淬火钢件的硬化层深度。