淹没水跃导墙上脉动压力的幅频特性

本文用实验方法研究淹没水跃条件下导水墙面上脉动压力的幅频特性，根据实验结果，文中给出了各测压点脉动压力的均方根值表，脉动压力分布曲线，最大脉动压力的预期值及其变化范围，并将其与其它工程资料比较，除此之外，文中还给出了脉动压力的主频率表，不同频率区间对脉动压力贡献的百分比，还讨论了面板不同部位的主要压力脉动源及脉动压力的因素。     

陆水蒲圻水利枢纽溢流坝消力池空化与空蚀问题研究

三峡试验坝——陆水蒲圻水利枢纽位于陆水干流山谷出口处的湖北省蒲圻市(后改名赤壁市)东南端。除承担试验任务外，该枢纽还具有防洪、灌溉、发电、城镇工业及生活供水、航运、养殖、水库旅游等综合水利任务。     

水平矩形扩散水跃跃长的研究

水平矩形扩散水跃跃长是设计扩散消力池的一个重要参数,但由于扩散水跃比较复杂,所以矩形扩散水跃跃长的计算迄今无理论公式可循,工程界仍采用实验公式,目前水平矩形扩散水跃跃长的实验公式较多,各家对水跃长度的定义不同,跃后断面的不稳定性,以及由模型和原型间比尺效应引起水跃跃长的差别,这     

台阶式溢流坝消力池压强特性试验研究

为研究台阶式溢流坝不设反弧段连接时消力池底板压强特性,结合某水库实际工程,采用物理模型试验方法,对台阶式溢流坝消力池底板时均压强、脉动压强强度和峰值等压强特性进行了研究。结果表明,消力池底板时均压强均为正值;在滑行水流和过渡水流时,时均压强在水流冲击区出现一个较大值,最大为0.926kPa,下游反弹区形成极小值;在跌落水流时,时均压强沿程变化较小,且随流量的增加而增大;脉动压强强度和峰值沿程变化规律基本一致,总体上随流量的增加而增大,最大值出现在水流冲击区,脉动压强最大为1.198kPa,随后沿下游方向逐渐减小,并趋于稳定;台阶尺寸对消力池底板时均压强和脉动压强影响不大;消力池内脉动优势频率为0.01~4 Hz,属低频振动,不会危害泄水建筑物的安全。研究成果可为台阶式溢流坝消力池的优化设计提供参考。     

淹没水跃的逆向流速

本文描述了对溢流建筑物下游产生的淹没水跃进行的试验研究。当下游明渠的尾水深度超过亚临界水深时，即产生淹没水跃。这种情况很常见，特别是在低溢流结构中。淹没水跃产生的涡流具有巨大的逆向自由表面流速，这种现象经常使粗心游客受伤害，因此又被称为“淹没机器”。通过理论推导和试验论证，我们定量分析了在各种水力上的危险高流速。     

关于斜坡水跃计算若干问题的讨论

斜坡水跃计算成果的可靠性对斜坡水跃消力池设计的成败至关重要，本文针对目前工程单位广泛采用的两本设计手册（文献（２）（３）中关于斜坡水平计算算式的差异，逐一进行了分析对比讨论，最后指出：文献（２）中的算式是正确的，文献（３）所提供的共轭水深度算法存在问题，但茯计算结果仍然是正确的，并找出了其原因之所在；文献（３）中关于斜坡跃长的算式是错误的，不能用于工程计算，同时，本文还根据有关文献资料提出了斜坡水     

浅谈进水闸下游底流式消能防冲设计的两个问题

本文以恰拉拦河枢纽进水闸为例,对进水闸闸后底流式消能防冲设计进行分析,认为根据各种工况下不同类别的水跃,应采用不同的计算公式计算水跃长度,更符合实际;并提出利用平底突槛式消力池消能措施。     

水府庙溢流坝下游冲坑底部动水压力的初步估算

文章以长年原型泄洪冲刷资料为基础,对水府庙溢流坝下游冲坑左侧底部的动水压力做了初步估算。最大时均动水压强P为1.20×9.81kPa,最大脉动振幅Amax约为3.23×9.81kPa,脉动均方根值为бpmax=1.04×9.81kPa。后经模型试验验证,估算值与试验值基本相近。     

复式平底消力池水跃特性及其水力计算

本文研究了溢流坝复式平底消力池水跃特性,提出复式平底池水跃水力计算新公式T_c/h_k=2(A/3)~(0.5)cos[60°-1/3arccos(3/A)~(1.5)],式中无量纲系数A=2(h_k/h_c)+((d+h_c)/h_k)~2+(L_s+2S)/h_k·(d/h_k)tgφ。根据模型试验得到经验式tgφ=0.371(h_k/(d+h_c))-0.177(h_k/(d+hc))~2,适用范围为0<2.1,0     

B型和D型折坡水跃的水力计算

折坡水跃的水力计算是设计折坡水跃消力池时经常遇到的问题。为了得到计算Ｂ型和Ｄ型水跃第二共轭水深的简便有效的计算关系式，应用Ｍｉｃｒｏｓｏｆｔ Ｅｘｃｅｌ９７和ＶｉｓｕａｌＣ＾＋＋５．０等软件，对坡度从０．０５到０．３：１的Ｂ型和Ｄ型水跃试验数据进行了分析和研究。     

不同跃首位置的B型水跃特性

本文研究了B型水跃跃首位置（相应于槽坡突变处）对其特性的影响，提出了控制B型水跃水力函数的新公式，对1：3、1：4、1：5三种边坡作了研究并实测了水滚长度和尾水深度。实验数据分析表明：引入考虑沿斜坡水跃跃首相对位置影响的新参数是必要的，导出的公式适用于行近佛汝德数为2．4～7．4的水流。     

淹没水跃激起闸门振动浅析

闸门振动是水利水电工程中较为普遍的现象。文章对闸门下游淹没水跃作用在闸门上的脉动压力试验研究成果作了简要综述，并结合某工程，对淹没水跃引起闸门振动作了浅析     

铜街子水电站溢流坝下游消能防冲研究

铜街子水电站溢流坝下游消能防冲研究郭秀珍（成都勘测设计研究院，成都，６１００７２）１前言铜街子水电站溢流坝坝基处于右深槽地段，地质条件比较复杂，基宕受多组断层切割，并有Ｃ５夹层，层内错动也比较发育，且坝后布置有厂房，故抗滑稳定和变形问题均较突出。在保...     

低水头水闸下游消力池长度优化研究

低水头水闸下游消力池的水流条件较复杂,水闸出流条件(自由出流、淹没出流)对闸下游的流态和水跃长度影响较大。通过水力模型试验研究,提出了水闸闸门全开敞泄、宣泄最大流量运行条件的下游消力池长度的计算方法:水闸出流为自由出流时,可按现有的水闸设计规范的方法计算消力池长度;水闸出流为淹没出流时,闸下游水跃长度较短或呈无水跃状态,此时,可采用水闸上游为正常蓄水位、闸门控制下泄最大开度泄量计算消力池长度。研究成果可合理地计算和选取低水头水闸下游消力池长度,在确保工程安全运行的前提下,大大节省工程投资。     

淹没水跃诱发平板闸门振动机理

闸门振动是水利工程中甚为普遍的现象，通过对闸下淹没出流的实验分析，认为闸门振动是由跃区表层大尺度旋涡引起的。