R410A水平三维强化管蒸发换热实验

针对传热管内蒸发换热特性,开展了R410A在铜及不锈钢光管和涟漪纹管管内换热特性的实验研究,分析了部分流型对管内蒸发的换热机理。实验工况：饱和温度为6℃,制冷剂质量流速为100～200 kg·(m²·s)^-1,干度范围0.1～0.9。验证了光滑管内的流型,结果与Wojtan流型图的预测具有较好的一致性。实验结果表明：蒸发换热系数随质量流速增加而增加。换热系数与流型相关。压降主要取决于质量流速和干度。与光滑管相比较,传热强化率为1.27～1.96,沸腾压降增加了11%～36%。     

制冷换热器肋片管的强化换热实验研究

以制冷换热器常用的矩表平肋片管作为比较对象，对四种不同片型的肋片管在吸风式直流风洞进行了空气外掠单排肋片管的对比性实验研究，得到了具有实用价值的结论。     

花丝内插物强化管内凝结换热的研究

本语文对花丝内插物在管内凝结换热的强化作用进行了理论机理分析和实验研究，旨出大空隙率花丝元件在流动阻力增加不大的情况下，可使管内流动提前诱发湍流并强化凝结换热，使竖直管内临界液膜雷诺数比光管下降一个数量级，凝结换热系数比光管高３倍以上，同时花丝内插物可在低换热温差下实现高换热量，这对大量低温热源的利用、节能技术、提高能源利用率等有重要的工程意义，本文将根据实验研究结果给出其模拟准则方程和较佳花丝几     

无相变流体在内斜齿螺旋槽管内强化对流换热与阻力特性的实验研究

对内斜齿螺旋槽管强化传热机理进行了理论分析，用实验方法研究了水在三种不同管径的内斜齿螺旋槽管内的流动和换热特性，测得了不同工况下的表面传热系数和动摩擦因数，拟合出所测参数范围内的动摩擦因数，和Nusselt数准则方程，并与相同管径光管的换热效果进行了比较。结果表明：无论在哪种工况下，内斜齿螺旋槽管的换热性能优于相同管径的光管。     

水平光管和内螺纹强化管内换热性能的研究

本文通过建立制冷循环系统，主要研究光管和内螺纹铜管对制冷效果的影响，采用局部表面传热系数的分析方法，较准确地表现换热器管内制冷机单相和两相的换热性能，文中考虑了制冷剂的蒸发干度对制冷效果的影响，并把试验结果和kandikcar得出的经验公式计算结果进行了对比，得出如下结论：内螺纹铜管的换热效果要比光管高出2倍以上。     

水平翅片管外凝结液膜分布及换热特性影响研究

肋片管换热技术被广泛应用于工程实践,当有凝结现象发生时,液膜对换热产生热阻,因此,为强化换热有必要对液膜分布进行研究。建立了水平翅片管的物理模型,基于Nusselt理论及修正的膜理论,推导出了肋片侧壁以及肋间基管的凝结液膜厚度和换热系数计算式,并对模型进行了验证。通过对水平梯形肋片管的计算,结果表明:在非淹没区,肋片侧壁的凝结液厚度沿圆周方向不断增厚,沿肋高方向变薄,局部凝结换热系数沿圆周向减小,沿肋高方向增加;基管上圆周角0°~φf范围内液膜不断增厚,并在靠近淹没区急剧增厚,局部凝结换热系数减小;肋片间距的大小对换热性能有较大的影响,因此,通过优化最佳肋片间距可以提高肋片管的换热性能,为设计出高效换热器提供一定的参考。     

小尺度流道换热器换热特性的实验研究

在单相强迫对流情况下,以当量直径为0．55mm、0．91mm、1．38mm,槽道截面形状为矩形和三角形的小尺度流道换热器为实验段,以水和乙二醇溶液为换热介质,进行实验研究,实验的威数范围为300～2500,结果表明：雷诺数相同的情况下,对流换热舰数随当量直径de的增大而增大,Pr数大的乙二醇水溶液的Nu数大于水的舰数,槽道形状对换热器的换热效果有显著影响,三角形槽道的Nu数大于矩形槽道的Nu数,小尺度流道内流体流动的临界雷诺数胁。在700～1200之间。     

钛波槽管水平管外凝结换热的实验研究

在常压条件下,对水平钛波槽管管外凝结换热及流阻特性进行了实验研究.在实验参数范围内,5号波槽管的总传热系数为光管的1.54～1.64倍,而管内水阻约为光管的3.39～4.42倍.通过对实验数据的回归分析,得到了管内对流换热、管外凝结换热及阻力系数的实验关联式.在管径及壁厚一定的条件下,波槽管的节距和槽深有一个最佳组合.根据实验结果,推荐最佳结构参数为(ψ)=0.001 35～0.003 606.结果表明,钛波槽管是实现船用冷凝器小型化较为理想的强化管管型.     

渗层不锈钢管束表面真空下换热特性的实验分析

为了探究在真空条件下材料表面特性对蒸汽凝结换热的影响机理,从实验和凝结理论两个方面入手探索了在真空条件下渗层不锈钢管束壁面蒸汽凝结的换热特性。在真空条件下进行对比实验,实验结果表明,渗层不锈钢管束的凝结换热性能明显优于普通铜管束,且随着真空的提高,效果更为显著,最高提升幅度可达77％。进而从真空对蒸汽的流场、非冷凝气体的热阻及其固相和液相间的界面能差三个部分论证了真空度的提升有利于冷凝液滴的形成和凝结换热效果的提升,与实验结果相符。     

涡旋强化换热装置的换热及流动阻力的实验研究

设计了原理性涡旋强化实验装置，测试了涡旋强化效果及典型工况的压力分布；归纳出了换热系数和阻力系数的准则关系式以及与旋流数的关联式；整理出了不同进风方案的旋流数沿程变化情况。     

热虹吸管蒸发段强化沸腾传热研究

通过对热虹吸管蒸发段强化传热进行可视化实验研究并对其结果进行分析讨论 ,在此基础上建立了热虹吸管蒸发段强化传热物理模型 ,为热管技术的发展提供理论依据     

强化换热管用于房间空调器的性能试验

在焓差试验台上对冷凝器采用普通齿与断续齿螺纹管的房间空调器传热性能进行了试验研究,试验中蒸发器是相同的,制冷剂充灌量也相同.试验结果表明:断续齿强化冷凝换热效果优于普通齿,冷凝器采用断续齿的试验机在试验工况下的制冷量比采用普通齿的试验机高0.6%,改善了整个循环的制冷剂参数,使得输入功率降低,能效比提高了4.1%.     

溴化锂溶液真空表面蒸发实验研究

以质量浓度为0—15％溴化锂溶液为“工质”,研究操作温度在40～70℃条件下溶液真空表面蒸发过程。实验结果表明：溴化锂溶液的蒸发速率随溶液浓度的增大而减小,但随溶液温度的升高而增大;该实验条件下获得的对流传热系数值在700～1400W·m-2·℃-1范围内,且随溶液浓度增大而显著减小。这主要是由于溶液浓度增大使得其粘度显著增加,导致热阻增大所致。     

含扭带管内液压油流动与传热实验研究

针对几种常见液压油在不同扭率的含扭带管内的流动与传热特性进行了实验研究,得出了液压油在含扭带管中层流的摩擦系数及对流放热系数的准则关系式,并将实验结果与光管时的摩擦系数及对流放热系数对比,结果表明,扭带在扭率１．９２～２１．０５范围内均可强化液压油的层流对流换热过程．     

螺纹槽管传热与阻力特性的实验研究

介绍螺纹槽管传热与阻力特性的实验结果,并对结果进行了分析。螺纹槽管由铜镍合金管（Ｂ３０）辗轧制成,根据大量的实验数据,得到了计算对流换热系数、冷凝换热系数及阻力系数的经验关联式。在实验范围内,内联式的计算精度分别为±４０％,±１３％和±２５％。     

膜片管束传热特性的研究

根据电厂对省煤器改造的实际需要，通过热风沿实验台，对国产膜片管束的传热与阻力特性进行实验研究，并回归出有实用价值的关系式。     

不同类型半开式热管传热性能的实验研究

建立测试实验台测试了分离型、混合型和内套管型半开式热管的壁温和热流密度。在相同工
况下，比较分析了三种类型半开式热管凝结段和沸腾段的换热系数，以及三种热管综合传热性能的差异。
混合型和分离型半开式热管凝结段的壁温和换热系数沿管长变化较大，内套管型半开式热管的变化较为均
匀；三种热管沸腾段的沸腾工况及传热性能基本相同，但工作极限存在较大的差别；三种热管的综合传热
性能十分接近。     

切向漩流半开式热管稳态传热性能的实验研究

为了强化半开式热管的传热效果，提出了一种在半开式热管凝结段的侧端切向对称开孔的方法.通
过改变侧端切向开口的位置和侧端切向开口孔径的大小，研究了切向漩流半开式热管的沸腾换热和凝结换
热特性，以及这种结构的变化对切向漩流半开式热管总体传热性能的影响.实验结果表明，沸腾段的换热
系数随着开孔的相对位置增大而降低，随着侧端开口直径的增大而增大；开孔相对位置在30％～50％时，
凝结换热系数较低；凝结换热系数随侧端开口直径的增大而增大，侧端开孔相对位置越小，侧端开口直径
越大，总体传热性能越好.     

矩形通道内强化表面的传热研究

使用三种强化器，在矩形通道内进行受迫对流实验。整个实验是在ＲｅＤ＝２．２×１０３～６．２５×１０３范围内进行的。根据每种强化器的实验数据，关联出相应的经验公式ＮｕＤ＝ｃＲｅＦｍ，对各种强化器的强化特性进行了研究；并利用强化比ＮｕＤ／ＮｕＤ。对三种强化器的强化效果进行比较，实验结果表明：深齿强化器优于浅齿，浅齿优于孔板强化器。     

表面张力对膜状凝结换影响研究

对圆管内膜状凝结换热过程进行了理论分析,探讨了重力、表面张力梯度引起的Marangoni力以及气液界面剪切力对凝结换热Nusselt数的影响.建立了含有凝结液膜的物理模型和基于边界层方程组的数学模型,应用相似理论进行了无量纲变换.结果表明,表面张力梯度对凝结换热过程的影响不可忽略,梯度越大,液膜越薄,Nu数越大,换热越好.