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我单位为某实验站生产的不锈钢计量罐,筒体直径800mm,壁厚为4mm,材质为0Crl9Ni9,介质为环氧乙烷和环氧丙烷,属于Ⅲ类压力容器。设计要求产品武板必须按GB43345-84标准做晶间腐蚀试验,容器A、B类焊缝100%X射线探伤,达GB3323-87标准Ⅱ级合格。对这类不锈钢薄壁容器的焊接,通常采用TIG焊接工艺,背面充氩气保护。这样无论焊接纵缝、环缝及接管角焊缝都需要自制背面充气工艺装备,生产中很不方便。为提高焊接效率,降低生产成本,我们在焊接工艺试验的基础上,采用手工电弧焊工艺焊接不锈钢薄壁容器,达到产品技术要求。 相似文献
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不锈钢薄壁焊管,采用钨极氩弧焊,要保证焊缝质量,选择焊接规范参数十分重要,尤其生产连续焊接长度超过1000m的薄壁管,更要引起重视。通过对引进技术的消化吸收和分析对比,选择了适合薄壁管生产的焊接规范参数,应用于生产后取得了很好的效果。 相似文献
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分析了AISI 430铁素体不锈钢的焊接性,制定了合理的焊接工艺。采用先TIG焊接圆形管再挤压成型为方矩形薄壁焊管的工艺制造壁厚为0.4mm的430铁素体不锈钢方矩形管,质量稳定且具有良好的综合性能。试验同时表明,采用这种工艺制造壁厚为0.6mm的方管时,不宜选择430不锈钢,应选择其他微合金化的焊接性能较好的铁素体不锈钢。 相似文献
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为了分析16Cr不锈钢高频焊接参数对焊缝组织性能的影响,通过光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)和拉伸、弯曲试验,分析了不同高频焊接参数下1Cr17Mn6Ni5N不锈钢(以下简称16Cr不锈钢)焊缝组织与性能的变化情况。结果表明:16Cr奥氏体不锈钢高频焊随着焊接速度的增加,焊缝成形性能变好;焊缝中δ铁素体的含量随焊接热输入的增加先增后减,同时伴随σ脆性相析出;对于壁厚3.4 mm的16Cr奥氏体不锈钢,当焊接速度为10 m/min、焊接热输入为2.9 k J/cm、并配以适当的挤压力和开口角时,焊缝成形及焊接接头硬度匹配良好,且焊缝抗拉强度接近母材抗拉强度,焊缝显微组织以奥氏体+δ铁素体为主,但由于焊缝存在大量氧化物夹杂,焊接接头韧性较差。 相似文献
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为了确保不锈钢管道的焊接质量,通过分析不锈钢焊接及焊接保护气体的特点,对焊接工艺进行了设计,并对某项目规格为Φ323.9 mm×25.4 mm奥氏体不锈钢管道背面充氩焊接工艺进行了分析介绍。结果表明,采用可靠的充气工装使焊缝背面得到有效的保护(残余氧含量按不超过1%的水平),防止焊缝背部出现氧化现象;选取合理的气体流量和压力,能确保焊缝内部成形,满足焊缝质量要求;采用合适的焊接工艺与背面保护措施,可获得满足要求的焊接接头性能。 相似文献
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316L超低碳不锈钢埋弧焊焊接工艺探讨 总被引:1,自引:0,他引:1
316L超低碳不锈钢的物理特性与碳钢的差异较大,采用埋弧焊焊接不锈钢时,在同样的热输入下,不锈钢母材的熔化速度和对焊丝伸出端的预热作用比碳钢大得多.在大量焊接试验的基础上,分析了不锈钢埋弧焊的特点,提出了不锈钢埋弧焊合理的焊接工艺,使不锈钢母材及焊丝的熔化速度和焊缝金属凝固速度平衡,从而避免了焊缝中心区热裂纹和热影响区耐蚀性降低,保证了焊接施工质量. 相似文献