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机械球磨法制备纳米晶Fe_(73.5)Cu_1Nb_3Si_(13.5)B_9的 总被引:1,自引:0,他引:1
对Fe_(73.5)Cu_1Nb_3Si_(13.5)B_9成分的母合金进行了机械球磨,并对不同时间的球磨样品进行了X射线衍射(XRD)和Mossbauer谱(MS)的测量,结果表明样品难以完全非晶化,形成了无序的αFe-Si固溶体纳米晶,晶粒尺寸在5nm左右,同时共有一部分富集Nb,B元素的界面非晶相。在各种球磨条件下对αFe-Si固溶体中的Si含量进行了计算。纳米晶Fe_(73.5)Cu_1Nb_3Si_(13.5)B_9软磁合金近年来受到了广泛的重视~[1]。这种材料通常是由熔融金属急冷制成非晶薄带,然后在晶化温度以上退火制成,晶化以后在非晶基体上均匀析出10-20nm尺寸的αFe-Si固溶体。机械球磨或机械合金化是近些年来发展起来的一种制备亚稳态材料如非晶,纳米晶,准晶等的有效手段,有一定优越性。本文利用机械球磨探讨一种制备纳米晶Fe_(73.5)Cu_1Nb_3Si_(13.5)B_9合金粉末的新途径。 相似文献
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研究了520℃下等温退火Fe_(73.5)Cu_(1.0)Mo_(3.0)Si_(13.5)B_(9.0)纳米软磁合金的磁性,发现当退火时间ta为40min时,合金的起始磁导率μi最高,约为5×10~4,探讨了磁性的影响因素。 相似文献
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本文用XRD和TEM研究了Fe_(73.5)Cu_1Mo_3Si_(13.5)B_9非晶合金在520℃,20-120min退火后形成的纳米晶结构。结果表明,晶化相为局部具有DO_3超结构的α-Fe(Si),尺寸约为14nm,α-Fe(Si)晶粒由DO_3有序区和无序区组成。随退火时间的延长,α-Fe(Si)的体积分数,Si含量及DO3有序区尺寸增加。在退火时间为60min时,残余非晶相处于一特殊结构状态。α-Fe(Si)相和残余非晶相结构对合金的起始磁导率均有影响。 相似文献
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研究了Nb含量x对Fe_(76.5-x)Cu_(1.0)Nb_xSi_(13.5)B_(9.0)纳米软磁合金的结构与磁性影响。研究结果表明,当N6含量x约为3at%时,合金的软用性能最高;随Nb含量x的增加,最佳软磁性能下合金显微组织结构中的αFe-Si纳米晶晶粒尺寸D、Si含量、体积分数V_c均呈下降趋势,非晶相的短程有序范围δ增大;合金的磁性除与αFe-Si纳米晶有关外,还与合金中非晶相密切相关。用新近提出的双相无规磁各向异性模型讨论了合金的磁性与结构的关系。 相似文献
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用XRD法测定了Fe73.5Cu1Mo3Si13.5B9非晶合金在退火时析出的α-Fe相的尺寸、点阵参数、体积分量和非晶相的短程有序范围、最近邻原子间距离等结构参数,讨论了它们与相应退火温度下合金的起始磁导率的关系.结果表明,α-Fe粒子在460-560℃范围内不长大,而非晶相结构发生了明显变化.α-Fe相和非晶相的结构对合金的起始磁导率有影响. 相似文献
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本文研究了Fe(76.5-x)Cu1NbxSi(13.5)B9纳米晶合金中Nb含量的变化(x=1-7)对结构和磁性的影响。结果表明,随x值的增高,α-Fe(Si)纳米晶相的尺寸减小,体积分数,含Si量及其DO_3有序度降低。Nb含量对残余非晶相的结构有影响。合金的饱和磁致伸缩系数(λs)随x值的增加而增大,在x=3时,合金的起始磁导率(μi)最大,矫顽力(Hc)最小。 相似文献
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采用电脉冲快速退火实现了非晶合金Fe73.5Cu1Mo3Si13.5B9的纳米晶化。显微组织分析与磁性能测定结果表明,该合金经适当工艺的脉冲电流处理可得到较常规法晶粒密度更高、晶粒尺寸更小、软磁性能更优的纳米晶材料。基于随机无规磁各向异性模型,阐明了该合金的软磁性能与其显微结构的关系 相似文献
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采用Fe粉复合FeCuNbSiB纳米晶粉体制备了磁粉芯,并讨论了退火温度、Fe粉复合量、纳米晶粉体粒度以及绝缘剂等对磁粉芯磁性能的影响.结果表明,在200~350℃和350~400℃内退火,随着温度的升高,μ_e均呈先增大后减小,375℃时达到最佳;当复合Fe粉后,发现其软磁性能得到了明显改善, Fe粉量为40%时,μ_e达到最大,且在100kHz~1MHz内,频率稳定性良好,其中心频率在500kHz附近,并随Fe粉量的增加而向低频发生偏移.纳米晶粉体的粒度越大,磁粉芯的磁性能越好;粉体粒度为100~200目时,其μ_e达到最大.当375℃退火,由有机绝缘剂、40%(质量分数)Fe粉、100~200目纳米晶粉制备的磁粉芯,其μ_e达52.72、损耗Pu为0.01317J/m~3、Bs为3.92×10~(-3)T、Br=6.48×10~(-5)T、H_c为1.28A/m. 相似文献
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利用Mssbauer谱,同步辐射小角X射线散射和大角X射线衍射等实验技术对非晶态Fe(73.5)Cu1Nb3Si(13.5)B9合金的结构弛豫行为进行了研究。结果表明:晶化前退火引起原子结构,磁畴结构,电子密度的一系列变化;自由体积不断减少,沿条带平面内的宽畴成分增加,表面优先晶化;晶化前在400℃时形成了Cu的团簇结构,并引入了很大的电子密度不均匀性。 相似文献
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退火Fe73.5Cu1Mo3Si13.5B9合金的起始磁导率与结构参数的关系 总被引:1,自引:1,他引:0
用XRD法测定了Fe73.5Cu1Mo3Si13.5B9非晶合金在退火时析出的α-Fe相的尺寸、点阵参数、体积分量和非晶相的短程有序范围、最近邻原子间距离等结构参数,讨论了它们与相应退火温度下合金的起始磁导率的关系.结果表明,α-Fe粒子在460-560℃范围内不长大,而非晶相结构发生了明显变化.α-Fe相和非晶相的结构对合金的起始磁导率有影响. 相似文献
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张湘义 《理化检验(物理分册)》1995,31(2):28-29,44
对Fe73.5Cu1Mo3Si13.5B9微晶软磁合金的结构及其对合金磁性的影响了研究,结果表明,在最佳磁性能下,晶相点阵常数a=0.2843nm,相当于Fe(Si)固溶体中含Si%(mol/mol):18-20,体积百分数V=74.8%,晶粒尺寸D=14.6nm;残余非晶层厚度δ=1.23nm;当T退火≥560℃时明显有Fe-B化合物析出。Fe73.5Cu1Mo3Si13.5B9合金的磁性不仅与 相似文献
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用差热分析(DTA),结合X射线衍射(XRD)研究了Sm8Fe83Si2C5Cu0.5Nb1.5非晶合金的晶化动力学。结果表明:温度在0 ̄1000℃范围内,该合金的晶化相为α-Fe和Sm2(FeSi)17Cx,α-Fe相的晶化表观激活能力349.53kJ/mol,Sm2(FeSi)17Cx的晶化表观激活能力316.19kJ/mol,两相在晶化初期激活能量小,随晶化量(xc)的增加激活能增大,当α- 相似文献
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采用铜模铸造法制备了厚2mm的Fe74Al4Ga2P12B4Si4块体非晶合金.利用X射线衍射(XRD)、差热分析(DSC)和振动样品磁强计(VSM)研究了其晶化行为和软磁性能.结果表明,非晶合金的玻璃转变温度Tg为457.35℃,晶化开始温度Tx为497.65℃.合金的过冷液相区宽度△Tx达到40.30℃,表明合金具有较大的玻璃形成能力.F74Al4Ga2P12B4Si4合金的晶化是二级晶化过程.经520℃等温退火后析出α-Fe相,其晶粒尺寸为15.9nm;而经550℃等温退火后析出α-Fe相及微量的A10.3Si0.7Fe3和Fe3B相,其中α-Fe相的晶粒尺寸为17.4nm.非晶合金的饱和磁化强度为108.816emu/g、矫顽力Hc为574.97Oe;经520℃等温退火后,纳米晶合金的饱和磁化强度为106.875emu/g、矫顽力Hc为94.16Oe.退火实验结果表明,纳米晶化对材料的饱和磁化强度没有显著影响,但会显著降低材料的矫顽力. 相似文献
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非晶合金COFeNbSiB的纳米晶化及磁性 总被引:9,自引:0,他引:9
研究了Co68Fe7Nb5Si12B8和Co64Fe11Nb5Si12B8两种非晶合金在400-580℃温度间等温退火1h后的纳米晶化行为和磁性,结果表明,在450-560℃退火1h后,在两种晶合金的基体上均析出上了单一相bcc结构的α-Fe(Co)固溶体,当退火温度(Ta)低于470℃时,合金具有很好的晶化相Co-B,Fe-B及其它化合物析出,磁性变得比较软,这可能是由于具有bcc结构的α-Fe(Co)相最大有大的磁致伸缩。 相似文献