熔融织构超导样品的交流磁化率特性

在外磁场Ｈ∥Ｃ的情况下，用交流磁化率方法对熔融织构样品ＧＢＣＯ进行了研究。当外加磁场较低（０～５×１０￣（－２）Ｔ）时，得到不同磁场下ＧＢＣＯ的交流磁化率实部与虚部随温度变化的系列曲线，并从虚部曲线中取出不同磁场时的峰值温度Ｔ＿ｍ（Ｈ），与各自零外场时的Ｔ＿ｍ（Ｏ）约化为ｔ＝Ｔ＿ｍ（Ｈ）／Ｔ＿ｍ（Ｏ），再作于ｔ－Ｈ平面上。发现ＧＢＣＯ的ｔ与Ｈ之间可用线性关系进行近似拟合，在较高的外加磁场（０～７Ｔ）下同样在ｔ－Ｈ平面内作出了ＧＢＣＯ的ｔ－Ｈ曲线，可用指数关系ｔ＝ＡＨ￣ｎ（ｎ＝２／３）进行拟合，类似于不可逆线行为。并对Ｔ＿ｍ－Ｈ曲线的行为及代表的意义作了讨论。     

无取向硅钢热轧板的织构

选用不同硅含量的工业用无取向硅钢热轧板作为研究对象,采用X射线衍射Schulz背反射法对热轧板进行了分层织构测量.结果表明,高硅热轧板表层织构以((-1)10)[001]为主,并有少量((-3)31)[5(-5)3],板中心部位以(001)[1(-1)0]为主;低硅热轧板表层含有少量的((-1)10)[(-1)(-1)1]、((-1)10)[(-2)(-2)1]和((-5)51)[11(-1),而板中心部位主要为(001)[1(-1)0]织构,但强度比高硅热轧板低;织构沿厚度方向的分布具有一定的规律性,即表层附近织构以((-1)10)[001]为主,中心处织构以(001)[1(-1)0]为主,只是强度有差异;热轧温度变化时,织构的强弱有明显的变化,热轧温度对不同硅含量热轧板织构的影响是不同的.     

CSP热轧无取向电工钢的织构特征

研究了CSP生产的无取向电工钢(w(Si Al)=1%)热轧板的织构特征,并与传统流程产品进行了比较.发现两种工艺生产的产品在板厚1/2处的主织构均为{001}《110》织构,即典型的{001}//轧面的α纤维织构.二者的织构沿厚度方向均呈不均匀分布,其强度及对称性从表层到中心逐渐加强.     

取向硅钢微观组织和织构演化规律研究

结合鞍钢开发的厚度0.27 mm HiB取向硅钢的经验,研究了热轧、常化、冷轧、脱碳退火、高温退火等工序微观组织、织构的变化和演变规律。结果表明：热轧浅表层的组织为再结晶组织,中心层为未完全再结晶的带状组织,常化后均发生再结晶和再结晶组织的长大,取向硅钢的组织在冷轧和脱碳退火后转变为铁素体的等轴晶粒,经过二次再结晶后,Goss织构晶粒成长为毫米级的大晶粒。热轧浅表层是Goss{110}〈001〉织构的发源地,经过常化后Goss织构原位加强,冷轧后Goss织构转变为{111}〈112〉且部分残留在变形剪切带处,从而在二次再结晶时,形成了以Goss织构为主要织构组分的HiB取向硅钢。     

冷轧工艺对双取向硅钢磁性和成品织构的影响

研究“交叉轧制法”试制立方织构双取向硅钢时的冷轧压下工艺，发现冷轧纵横向压下率比对成品磁性能的影响很大。当纵横向冷轧压下率比控制在1．380-1．450时，最利于最终成品中强而锋锐的立方织构{100}〈001〉形成。     

加Sb改善高导磁率无取向电工钢织构

加Ｓｂ改善高导磁率无取向电工钢织构［日］Ｍ．Ｔａｋａｓｈｉｍａ等１前言人们早就知道，通过向无取向电工钢中加入少量Ｓｂ并实行热轧板退火，可改善磁性尤其是导磁率。加Ｓｂ对磁性的影响，最初是由Ｓｈｉｍａｎａｋａ等￣［１］研究的。如图１示出，加入少量Ｓｂ，可...     

冷轧无取向硅钢的织构和组织性能分析

分析和讨论了国内外牌号为50W800和50W600，50H1300，50A1300的4种普通冷轧无取向硅钢的成分、组织、织构对磁性的影响。根据织构取向分布函数(ODF)分析结果，得出为获得高的无取向硅钢磁性能，硅钢除具有高的纯净度，低的夹杂物含量，组织均匀、晶粒细小外，应控制产品形成{HKL}面织构，尤其是{100}面织构，以便同时降低铁损和提高磁感。     

无取向硅钢异步冷轧织构沿厚度的演变

对2.2 mm厚常化后无取向硅钢(%:0.004C、3.1Si、0.33Al),以速度比为1.19异步轧制到0.5 mm厚,用取向分布函数(ODF)定量研究了异步冷轧织构沿厚度的变化。结果表明:常化后的无取向硅钢板材沿厚度方向的织构类型发生了明显的变化,中心侧反高斯织构较强,在异步冷轧后继续保持了这种状态,而表层和次表层高斯织构在冷轧后消失;冷轧后板材在快慢辊侧的织构类型没有变化,但强度发生明显的变化;异步冷轧织构沿厚度方向呈非对称分布;反高斯织构在慢辊侧的强度高于快辊侧的强度,{111}〈112〉织构出现中心低两侧高的现象,慢辊侧略高于快辊侧。     

无取向电工钢冷轧及退火织构的演变

运用不同冷轧、退火工艺的实验及ODF分析方法,分析了电工钢50W600的热轧织构、冷轧织构及再结晶织构的演变.研究表明:热轧带几乎是随机织构,α线非常弱;随着冷轧变形量的提高,晶粒在α线取向附近聚集程度不断提高,变形81%时,{001}《110》和{112}《110》取向密度分别为12和14.随退火温度升高和保温时间延长,α线的取向密度下降,{001}《110》和{112}《110》取向密度急剧降低,γ线{111}《112》密度显著增加,晶粒取向绝大多数聚集在γ线{111}《112》取向附近.通过控制冷轧及退火工艺,可有利于发展高{100}织构组分的冷轧无取向电工钢.     

半工艺无取向硅钢加临界变形的织构演变

测定了半工艺无取向电工钢热轧(终轧温度在Ar1以下)到成品各工序的织构,以取向分布函数(ODF)的形式对加临界变形的半工艺无取向硅钢的织构演变作了分析.发现其热轧板表层织构基本是典型的铁素体再结晶{111}组分,心部和1/4厚度处以铁素体剪切织构和轧制变形织构为主.冷轧变形后,心部和表层织构组分比较接近,{111}、{112}和{100}面织构都增加,但{111}组分增加最明显.软化退火后,{001}<110>与{112}<110>组分迅速降低,织构组分以γ纤维织构为主.通过增加临界变形,在最终去应力退火后,{111}不利面织构大量减少,高斯组分增加明显.Taylor因子可以表征不同取向晶粒对变形能的储存能力,从轧制变形时Taylor因子的分布可以解释该实验结果.     

新型冷轧双取向硅钢组织与织构的形成机理

研究了一种新型冷轧双取向硅钢组织与织构的形成过程。这种钢的基本化学成分：Fe-0.054％C－2．84％Si-1.33%Mn。冷轧钢板在1050－1100℃真空退火时进入铁素体与奥氏体两相区，从而借助{001}＜110＞取向铁素体晶粒的稳定性及表面脱碳过程中向奥氏体内的生长而形成表面层极强的{001}＜110＞织构。在随后840℃湿氢气氛的退火过程中表层晶粒随进一步脱碳而迅速长入中心层，在钢板中形成强{001}＜110＞织构的柱状晶组织。该钢的制备过程与连续式工业生产流程相符，因而有广泛的发展前景。     

形变对无取向硅钢冷轧织构的影响

研究了经常化处理的无取向硅钢[w(Si)=3%]异步冷轧织构随形变量的变化.结果表明,异步冷轧织构随形变量的变化而发生改变,快慢辊侧的织构类型不变,但强度有所不同;随形变量增加,冷轧织构组分逐渐向α织构和γ织构组分聚集;高斯织构{110}<001>组分逐渐减少,反高斯{001}<110>织构组分逐渐增强;{111}<110>织构组分出现最大值;当压下率达到84%时,出现了较强的{001}<120>织构组分.     

普通取向硅钢轧制过程中组织和织构的演变

借助电子背散射衍射(EBSD)及ZEISS-200MAT金相显微镜对某钢厂普通取向硅钢(CGO)进行研究,研究结果表明:热轧板组织、织构沿板厚方向存在明显的不均匀性,在热轧板表层及次表层发生再结晶,同时存在强度较高的Goss织构,中心层存在较强的{001}110变形织构。冷轧组织均呈纤维状条带组织,一次冷轧后,热轧板中的Goss织构消失,织构主要为α、γ织构,经中间脱碳退火后,α、γ织构强度减弱,并出现一定强度的Goss织构和利于Goss织构发展的{554}225、{332}113等织构,经二次冷轧后,二次冷轧织构类型与一次冷轧织构一致,但织构强度不同。     

低温加热取向硅钢组织与织构演变研究

采用OM、EBSD、XRD分析研究了含Cu低温加热取向硅钢组织、织构的演变特征,研究结果表明：热轧板中存在铁素体层和珠光体层彼此交替的带状组织,且显微组织在厚度方向上分布不均匀,热轧板中{001}〈110〉、{112}〈110〉织构以及{110}〈001〉织构在板厚方向上分布不均匀;经过冷轧后,铁素体晶粒被严重拉长,形成了沿轧向伸长的纤维状组织,冷轧板织构类型主要是α织构和γ织构;脱碳时基体发生回复再结晶,显微组织为单一的铁素体等轴晶粒,织构主要为γ织构;二次冷轧板经渗氮后织构仅从强度上有所降低,其织构类型变化不明显。成品二次再结晶组织发展比较完善,晶粒尺寸约为10~20 mm。织构类型为锋锐的Goss织构。成品磁感B800达到了1.926 T,铁损P1.7/50为1.047 W/kg。     

薄规格晶粒取向硅钢片的轧向与织构的关系

报道的 3 %Ｓｉ薄规格晶粒取向硅钢片是在5 0Ｈｚ下 ,施加 2ｋｇ ｍｍ2 张力强度 ,铁损为 0 .38Ｗ ｋｇ,矫顽力为 1 .3Ｔ ,且在没有抑制剂的情况下用三次轧制法生产的。这种硅钢片的平均α角( ( 1 0 0 )面的 [0 0 1 ]轴与轧向之间的夹角 )约为 4～5°,比以往报道的传统晶粒取向硅钢片平均α角3°有望进一步降低铁损。对有关传统晶粒取向硅钢片冷轧轧向与 [0 0 1 ]轴位向的关系进行了一些试验。但在这些试验中 ,要忽略抑制剂对控制最终织构的影响是很困难的。本文研究了冷轧轧向和母材织构对薄规格晶粒取向硅钢片 [0 0 1 ]位向的影响。通过酸…     

薄带连铸取向硅钢退火组织及织构演变研究

研究了薄带连铸取向硅钢的铸带、冷轧、脱碳退火的组织及织构。研究表明:取向硅钢铸带由铁素体及细碳化物组成,其中表层为细小等轴晶,心部为粗大等轴晶,次表层为粗大柱状晶。铸带主要织构为{001}织构;冷轧组织为拉长的纤维组织,冷轧织构主要为较强的α和γ纤维织构;脱碳退火组织主要为细小的等轴晶,织构主要为弱α和γ纤维织构组分。     

取向硅钢板坯加热温度对热轧及冷轧板织构的影响

 采用取向分布函数及取向线分析方法对取向硅钢高温和低温板坯加热工艺的热轧及冷轧钢板织构进行了研究。结果表明：低温与高温板坯加热工艺的热轧板及冷轧板织构组分有明显不同。低温板坯加热热轧板中{100}<001>及{110}<110>织构较强,但经冷轧后{001}<110>织构最强。     

剪切变形方式对取向硅钢织构和磁性的影响

采用异步轧制将经过一次正常冷轧和中间退火的０．７５ｍｍ厚的工业取向硅钢板材异步轧至不同的厚度,然后进行工业退火,研究剪切变形方式对板材织构和磁性的影响。结果表明：异步轧制下,作用于差轧区上的剪切应力能够有效地改善板材心部的织构组态,并在板材亚表层附近相对较大的区域内形成了理想的冷轧织构;退火后板材内重新形成了取向集中的Ｇｏｓｓ织构,其磁性均不低于常规轧制。     

退火温度和时间对冷轧无取向硅钢组织与织构的影响

针对冷轧无取向硅钢退火工艺的特点,研究了退火温度和保温时间对成分为0.004%C、0.33%Si的冷轧无取向硅钢晶粒组织和织构演变的影响.结果表明:退火后,α线上{100}织构密度明显减弱,取向从{112}〈110〉向{111}〈112〉大量聚集;适当增加保温时间有助于提高{100}〈hkl〉织构,900℃、保温180 s,水冷得到的织构分布比较均匀,{001}面织构占有率比较高.