二道江发电厂2号炉过热器技术改造

一台已运行５０多年的日本雅鲁式锅炉，过热器鼓由于长期过热变形而被迫停运，考察几家锅炉均不能按原设计结构恢复，介绍了将原单汽鼓改为双集汽箱结构的技术改造情况。     

三二五电厂机炉热工自动和手调的经济效果对比

三二五电厂的两台2.5万千瓦汽轮发电机组分别于1972年和1974年先后投产。并网后主要是带基本负荷运行。锅炉为?粉直吹式汽鼓锅炉,上锅厂制造。汽轮机为中压凝汽式,上汽厂产品。发电机为密闭空冷式,上海电机厂生产。热工自动调节设备为DDZ一Ⅱ型。锅炉上装有汽鼓水位、     

锅炉汽鼓水位测量的压力自动补偿

锅炉汽鼓水位是保证鼓型锅炉安全运行、防止缺、满水事故和蒸汽品质恶化的重要参数。随着大容量、高参数动力锅炉的发展,对汽鼓水位的远距离测量和自动调节提出了更高的要求,特别是滑参数启动过程中能准确的测量汽鼓水位和进行全程调节。迄今为止,汽鼓水位     

二道江发电厂2号炉过热器技术改造

一台已运行50多年的日本雅鲁式锅炉,过热器鼓由于长期过热变形而被迫停运。考察几家锅炉厂均不能按原设计结构恢复。介绍了将原单汽鼓改为双集汽箱结构的技术改造情况。     

铆胀接锅炉(铆钉孔、铆钉、胀管孔)的超声波探伤

汽鼓筒体采用铆接,管子与汽鼓联箱间连接采用胀接的锅炉即称铆胀接锅炉,这些锅炉均是一些老式锅炉,大多数是业已运行了几十年之久的老设备,这一类锅炉往往参数低、容量小、水处理设备也较为简单,一般都采用二级钠离子交换的除垢水处理方法,再加上长期运行,这样使锅炉汽鼓苛性脆化裂纹的产生具备了一定条件。近二十年来,由于高参数、大容量机组陆续安装、投运,各级领导均非常重视金属部件     

汽水分离器的改装

某厂锅炉由于蒸汽质量不良,含盐量大,过热汽管结垢很厉害,最厚达10公厘以上,因此在运行中曾连续发生鼓包破裂事故。在进行热化学试验时,曾对汽鼓的蒸发强度及蒸汽停留汽鼓内的时间做了计算,证明蒸汽质量不良的原因是由于汽水分离装置效果不良所致。当时为了防止过热汽管破裂事故,不得不限制锅炉出力10～15%。1954年大修时改装了汽水分离装置,分离效果大大提高,锅炉在额定出力下,蒸汽质量完全达到规定标准,证明改装后的汽水分离裝置对改善锅炉蒸汽质量起了良好作用。该厂锅炉是拔伯葛制 C.T.M 型单汽鼓锅炉,汽压25公斤/平方公分,最大出力40吨/时,原设备的     

锅炉汽鼓内蒸汽空间的均匀荷载

要获得干燥而纯净的蒸汽,与锅炉汽鼓内蒸汽空间的安排是否正确有很大的关系。在许多锅炉结构中.把蒸汽导出管增多,并把它们排列在锅炉汽鼓的全长或在它的大部分上,就很好地解决了这一问题。在用一根蒸汽导出管由汽鼓内把蒸汽导出的情况下,要保证锅炉汽鼓内蒸汽空间荷载的均匀,是一项极为复杂的任务。为了这一目的,通常是在锅炉汽鼓内的蒸汽空间装设一个有一定外形的进汽缝隙的集汽管。     

YEW PACK MARK Ⅱ过程控制系统在电站锅炉上的应用

一、概述上海石化热电厂共拥有6炉7机,装机容量275MW。锅炉采用母管制运行方式,通常由1～2台锅炉作为调节炉,控制整个母管压力,其它锅炉带基本负荷。其中~#3炉为哈尔滨锅炉厂生产的HG-410/100-Ⅰ型单汽鼓自然循环微正压燃油锅炉(410t/h、     

没有司水员的锅炉

某国营地方发电厂的锅炉分场,共装有10台中压锅炉:6台为ТК3型120/150噸/时,4台为拔伯葛-威尔克厂制造的48/55及90/110噸/时的锅炉。这些锅炉都烧无烟煤粉。1950年以前,锅炉机组就已经安装了《柯普斯》和《柯普斯-弗洛莫契克》型直接动作的给水自动调整器,这些调整器位于锅炉上汽鼓的水平位置上。调整器不能保证锅炉汽鼓中的正常水位,特别是当锅炉负荷急剧变化和灭火时,调整器的蒸汽流量服冲管的薄膜常常损坏,由于这些原因,司水员必须照顾自动化装置的运行。     

淮阴电厂65t/h锅炉燃烧器的改造

我厂6号锅炉是上海锅炉厂1959年制造.1965年安装投产的65t/h单汽鼓自然循环水管抛煤链条炉。1980年5月首次改为中间储仓式煤粉炉.燃烧方式为两侧墙对冲旋流喷燃悬浮燃烧,额定汽压为3.82MPa,过热汽温为450℃。因煤质多变,无法满足旋流式燃烧器所需要的煤种,加之原结构不合理,运行中燃烧不稳,负荷带不足,热损失较大,运行热经济性极差。因上列原因,1991年中报退役改造。改造后的锅炉额定蒸发量为70t/h,最大蒸发量为     

汽鼓高水位计的应用

乌拉山电厂先后在两台220t/h高压锅炉上增设了汽鼓高水位计。锅炉汽鼓的内部介质经常上半部是汽空间,下半部是水空间.由于汽鼓体积大、壁厚,在起停炉中,因汽水介质温差较大,引起汽鼓上下壁有较大的温差.汽鼓温差大,直接威胁着汽鼓的使用寿命.因此,电力部《电力工业技术管理法规》第3—3一23条规定:“汽包的上下壁温差不应超过40℃”.为了使汽鼓壁温差控制在40℃以内,司炉在操作上是有一定难度的,特别是在故障停炉冷却时,因故障临修工期短,要求冷却时间短,这时难度更大.     

淮南田家庵发电厂12Cr1MoV钢导汽管性能试验综述

淮南田家庵发电厂3号炉为上海锅炉厂制造的单汽鼓自然循环中间再热式悬吊全露天锅炉,锅炉型号为SG-400-50410。 3号炉1976年3月投产,至2005年底割管时已累计运行216316小时。2006年1月,在3号机组大修中对3号炉甲侧（固定端数）第5根导汽管样进行割管试验研究,评价其状态。     

鍋炉汽鼓进水管洩漏的消除

某发电厂锅炉为辐射热型炉排燃烧式锅炉。各炉汽鼓进水口,位于一排上升管下面(见图1),距汽鼓水面有166毫米。进水管胀。如图2所示,包括—φ15毫米的喷嘴及—φ44.5/4的导水管,两管中间留有6毫米的间隙,胀管的管头为φ70/5,长240毫米。进水管是向上倾斜插入汽鼓的,而自省煤器来的给水温度又低于汽鼓内部水温。原制造厂家为了消除这一温度差,在给水进入汽鼓以前,先使经过—φ15的喷嘴,增大水的流速后再射入导水管而进到给水槽。在增加给水流速后,喷嘴附近即形成负压,因而吸入汽鼓水面以下的炉水,与省煤器来的给水混合后,再经导水管进入给水槽。这样,炉水就在导水管外部及管头内部形成经常性的循环(如图2箭头所示),使汽鼓壁与胀口金属的温度相等,胀口也不会因     

炉水的硝酸钠处理

某火力发电厂的锅炉,由于起动时间短、起动次数多、埋火不合要求并烧过干锅,因此使锅炉金属在运行过程中常常受到较大的附加应力,加之,给水质量不良,炉水有侵蚀作用,NaOH/全固形物平均为35～50％,甚至有时达到60％,因此造成锅炉汽鼓金属晶体间裂     

无焊后热处理的焊补汽鼓裂纹方法

当进行金属监督工作时,发现了某厂一台锅炉的大汽鼓左封端人孔区内表面有长达210毫米的裂纹,另一台锅炉的小汽鼓左封端人孔区外表面有面积为120×100毫米~2的网状裂纹。经用机械方法将裂纹全部清除后,准备了焊补的凹槽,其位置和尺寸见图1和图2。     

预燃室燃烧器在煤粉锅炉上的应用

一、概述预燃室燃烧器煤粉直接点火是一项节油的新技术,它不仅在锅炉点火时不用油而且在低负荷工况下也能稳定燃烧,使锅炉无需投油助燃。十里泉发电厂从1984年5月开始相继在5台炉上安装了预燃室燃烧器。经过多次试验与改进,不断总结经验,使之达到了较高的稳定运行水平。1988年上半年共用油38.2吨,其中锅炉点火16次,燃油3.74吨,滑停用油16.62吨,其它故障助燃用油17.84吨,节油效果是显著的。二、锅炉规范十里泉发电厂共有5台SG-400/140-M-413型单汽鼓自然循环具有中间再热悬吊式全露天储仓式煤粉锅炉,其燃烧方式均为四角切圆燃烧,直流燃烧器为     

锅炉汽鼓下降管管孔的修复

在锅炉运行过程中,在汽鼓的内壁上经常会出现密集的细发纹。1965年,当某发电厂按规程规定检查汽鼓的金属状况时,在下降管管孔壁上发现了溃疡状的局部腐蚀。用砂轮将腐蚀斑点清除掉以后,沿着管孔表面出现了许多裂纹。为清除这些裂纹,对管孔进行了镗削。由于裂纹的深度不同,管孔被镗成阶梯形的。因     

强制循环锅炉水冷壁裂纹形成原因浅析

通过对炉管泄漏的时间、位置、宏观特征以及锅炉运行工况等方面的分析，简述了汽鼓水位异常对强制循环锅炉运行的影响，并导致水冷壁管的疲劳失效。     

汽水分离装置模拟试验——(探讨ПК-10-2型及ТП-230-2型锅炉蒸汽品质对水位敏感的改进方案)

前言HK-10-2和TH-230-2型高压自然循环锅炉,是带有分离鼓的双汽鼓分离系统。主汽鼓内径φ1300毫米、分离鼓内径φ900毫米,长度皆为11400毫米,采用锅内二段蒸发系统。盐段出力占锅炉总出力的13.1%。设备规范见表1。由水冷壁来的汽水混合物,先进入分离鼓进行粗分离,并消失动能,然后蒸汽(带有一定量的水分)通过汽联通管进入主汽鼓的汽室;水(带有一定量的蒸汽)通过水联通管进入主汽鼓的水室。原设计予计汽联通管的带水率及水联通管的带汽率约为10～15%。分     

锅炉排污率的调整与节能

一、前言低压锅炉[127.48645×10~4Pa(13kg/cm~2)]水质标准中规定炉水总碱度≤18epm/l,pH值10～12,溶解固形物<3500mg/l,要求锅炉在运行中其炉水必须保持一定碱度,使给水中的残余硬度以水渣形式沉淀下来,通过定期排污排放。目前国内工业锅炉的排污率过高,一般为15％,甚至高达30％。普遍认为既规定炉水总碱度≤18epm/l,那么炉水碱度控制得越低越好。然而这是非常片面的。因为当炉水没有调