大容量抽汽供热机组分缸压力的合理确定

该文对杨柳青电厂３００ＭＷ供热式汽轮机的中．低压缸分缸压力的选择进行了分析，指出其不合理之处，并提出了合理确定分缸压力的建议．图５表２     

600MW核电汽轮机的汽水分离再热器方案研究与探讨

该文就６００ＭＷ核电汽轮机的汽水分离再热器（ＭＳＲ）的设计方案、热力计算分析和分缸压力计算分析等进行研究与探讨，从而得出较为理想和切实可行的ＭＳＲ的初步方案．     

LFP941型保护装置与LW14型断路器的重合闸配合

1LW14型断路器的闭锁问题 LW14—126(145)型断路器是近年广泛使用的110kV断路器。其特点是使用AM25型气动操动机构，以压缩空气作为动力，使用控制阀控制压缩空气推动活塞进行分闸操作，在分闸的过程中压缩合闸弹簧，为下一次合闸操作提供能量。操动机构在分闸过程中消耗压缩空气，使气压降低。压缩空气的压力高低影响活塞缸上的推力，     

整体煤气化联合循环三压再热底循环系统变工况特性

采用ThermoFlex软件建立了200MW级整体煤气化联合循环(integrated gasification combinedcycle,IGCC)系统模型,研究三压再热流程的IGCC底循环系统变工况特性。详细讨论了燃气轮机负荷、大气温度和整体空分系数对底循环系统性能的影响。结果表明:燃气轮机采用调节压气机进口可转导叶角度–等燃气透平初温的调节方式降负荷时,随燃气轮机负荷降低,主蒸汽温度和再热蒸汽温度先升高后降低,关小压气机进口导叶角度可抑制高压汽包压力的下降,同时使汽轮机低压缸排汽干度上升,有利于提高底循环系统的变工况性能。随大气温度升高,高压汽包压力、高压缸进汽量和底循环功率均降低,而主蒸汽温度和汽轮机低压缸排汽干度升高。降低整体空分系数可以大幅度提高底循环系统功率,但导致汽轮机低压缸排汽干度缓慢降低。     

波什维勒二厂热机部份的热力性状

波什维勒二厂第一台汽轮机是一台单轴机组,由一个高压缸、一个中压缸和三个低压缸组成。高压缸有十二个压力级,中压缸有十级,每一低压缸均为双流式,每一流程各有六个压力级(图1)。     

M701F4型燃机“二拖一”机组的并汽和解汽

介绍了华能北京热电厂M701F4型燃气-蒸汽联合循环“二拖一”分轴机组热力系统的特点及其起动方式.实际应用表明,采用先并中压蒸汽,再并高压蒸汽,最后并低压蒸汽的方式,可解决该机组在并汽过程中高压缸上下缸温差大、旁路难以控制、中压缸排汽压力高等问题.旁路控制优化后,使并汽和解汽过程操作简单,负荷稳定,能满足调峰或两班制运行机组快速起停的要求.     

300 MW汽轮机低压缸排汽通道优化改造

针对国产引进型300MW汽轮机低压缸排汽压力偏高的问题，对低压缸排汽通道进行优化改造，在凝汽器喉部加装均流装置，使其出口蒸汽速度分布合理，改善了凝汽器冷却管束热负荷分配，提高了传热系数。实际运行和试验证明，排汽压力降低0．5kPa以上，循环效率提高0．6％，对应的功率增加了0．3％。同时，可延长喉部支撑管和上排冷却管寿命，排汽通道优化改造取得较显著的效益。     

300MW汽轮机低压转子叶片断裂原因及处理

<正>某电厂1号汽轮机为亚临界、中间再热、高中压合缸、双缸双排汽单周纯凝气300 MW汽轮机,型号为N300-16.7/537/537-2。高中压部分采用合缸结构,高压缸部分有1个调节级和9个压力级;中压缸部分有6个压力级。低压缸为双层缸对称布置,包括2×6个压力级。整台机组共有28级。该汽轮机的主要参数为:主蒸汽温度为537℃;主蒸汽压力16.7 MPa;再热蒸汽温度537℃,背压4.9 kPa。     

125MW机组调节级后压力高及出力不足的热力分析

针对某电厂125MW汽轮机在大修后出现调节级后压力和温度高、最大出力不足的现象,总结了可能出现的各种影响因素。经过高压缸揭缸检修,发现其调节级损伤严重,高压隔板的严重变形导致高压缸通流面积减小;同时性能试验结果显示调节级效率严重降低。经过详细的热力计算,分析出各环节对该机组调节级后压力升高及出力的影响,结果发现,高压缸隔板变形导致通流面积减小是影响调节级后压力升高的主要原因;调节级喷嘴面积及高压缸压力级通流面积的减小,导致了机组最大进汽量降低,使机组最大出力下降。经过变形修复,机组实际运行时调节级后压力和温度达到正常值,并能够带满负荷。分析方法和结果为以后其他机组出现类似问题提供了一些参考。     

引进型汽轮发电机组甩负荷工况特点及改进

为解决某电厂机组在甩负荷时出现的高压缸排汽温度升高甚至达到跳闸值的问题，从控制原理人手，分析了机组甩负荷时可能出现的转速控制方式以及由此产生的对高压缸排汽温度的影响特点，指出高压缸排汽温度升高是由于OPC动作后高压调节门未及时打开所致。确定了甩负荷时控制策略的改进方案：在再热蒸汽压力一定的情况下，适当限制中压调节门开度，及时打开高压调节门。经实际甩负荷试验表明，改进后的控制方案不但有利于甩负荷时的转速稳定，而且使高压缸排汽温度升高问题得到显著改善，解决了由于机组甩负荷引起的高压缸排汽温度超标等问题。     

600 MW机组调节级压力高问题分析及治理

某电厂超临界机组在投产后汽机调节级压力逐步升高。检修中发现汽机高压缸通流部分存在较严重的结垢,严重影响机组带额定负荷运行。通过对垢样的分析,确定了造成高压缸通流部分结垢的原因。针对这些原因,采取了高、中压缸通流部分喷丸除垢、锅炉酸洗和化学精处理系统消缺等一系列措施,使该机组检修后调节级压力和铭牌出力恢复正常,调节级压力高的问题得到了彻底解决。     

基于PLC的风缸压力检测系统

本文介绍了应用于列车制动系统的风缸压力自动检测系统。本系统中利用PLC接收到的压力传感器的压力值,实时传送到上位机进行绘图分析,得出风缸密封性能的好坏。整个流程实现了自动化,避免了人为检测的主观性误差,确保了检测的准确性,提高了列车的行驶安全性能。     

百万千瓦级核电厂多背压汽轮机选型分析

以某近海厂址为例,综合机组投资、运行费用、发电收益等因素对汽轮机背压、末级叶片及低压缸数量的选择等进行了研究,得到以下结论,在相同的循环水参数和总凝汽器换热面积条件下,多压凝汽器平均压力低于单压凝汽器压力;计算得到了低压缸总排汽面积,获得三缸四排汽(长叶片)和四缸六排汽(短叶片)两种候选机型;采用动态经济比较法进行了初步分析,三缸四排汽双背压(长叶片)方案优于四缸六排汽三背压(短叶片)方案。     

单元机组两种冷态滑参数启动方式比较

介绍美国ＪＥＡ机构的采用汽轮机真空法启动方式及压力法中压缸启动方式，并对两种启动方式进行比较，提出目前国内大机组压力法启动方式的一些问题和建议。     

高中压缸合缸机组中轴封漏汽率试验的参数敏感性分析

高中压缸合缸机组中对中轴封漏汽率须采用单独的变温度试验确定。影响中轴封漏汽率试验结果的主要参数包括高压调节级参数、中压缸进汽调节阀压损、中压缸进汽参数及排汽参数。以某600 MW超临界机组为例,对各项测量参数的测量偏差对中轴封漏汽率试验结果的影响进行了计算。计算结果表明,热再温度、中压缸排汽压力、及中压缸排汽温度对漏汽率试验结果的影响最大,而其它参数的测量偏差则对试验结果的影响较小,试验中应尽量采取针对性措施来改进热再温度、中压缸排汽压力、及中压缸排汽温度的测量准确性。     

芜湖电厂11号机调节级压力偏高原因分析及对策

1设备简述 芜湖电厂11号机组N125—135／535／535汽轮机为上汽厂A151型汽轮机，其高中压缸为双层缸结构，高中压汽缸的高温部分即高压缸速度级至第6压力级和中压缸第1—6级置于双层汽缸的内缸中。高压喷嘴组分成4组，1号～4号分别有6、6、5、5只喷嘴，采用整体铣制再焊上内外围带的结构。喷嘴组嵌入喷嘴室内，用销钉及密封键定位、密封。喷嘴弧由15Cr1Mo1V低合金钢铣制而成，除此以外，其余各级喷嘴均装在隔板上。高压缸隔板共8级，均采用窄喷嘴带加强筋铸钢嵌装式隔板。前6级（第1—6级）直接装入内缸，后两级（第7、8级）通过一只隔板套装在外缸上。     

200MW机组的安全经济停机

在机组停机过程中，如选择比常规停机的压力高得多的主汽压力，并择优控制参数，协调机、电、炉的操作，可以有效地减小胀差，保证停机缸温，达到安全经济停机的目的，整个停机过程不烧油。     

600MW超临界压力汽轮机低压外缸加工工艺攻关

该低压外缸是上海石洞口第二发电厂ABB公司60万千瓦超临界压力汽轮机组的返销任务.由于该低压外缸结构新颖,加工困难,为此上海汽轮机厂组织了攻关小组,攻关后完成的低压外缸的技术指标完全达到ABB公司的设计要求.     

沙电1号机汽缸滑销系统异常的分析处理

沙岭子发电厂1号机检修时采用滑参数停机后投入汽缸速冷，发生高、中压缸左右两端收缩不均现象。揭缸检查，高、中压转子各压力通流间隙较上次大修均有所缩小，轴承箱体有不同程度的塑性变形，为此对高、中压知及第二轴承箱等重新进行了调整复位，并提出，投入快冷时，冷却速率必须控制在10℃/h以内。     

超临界机组低压缸刷式汽封改造与节能

介绍日立技术生产制造的超临界压力机组,针对低压缸汽耗损失较大、效率偏低的情况,进行了刷式汽封改造,研究提高低压缸工作效率的方法。