5.5m焦炉预修炭化室墙的分段挖补

攀钢煤化工厂一期4座焦炉分别投产于1970～1973年,是我国自行设计、施工的第一代5.5m大容积焦炉,1#焦炉炉龄已达35年。随着炉龄的不断增长,炭化室墙面损坏程度日益严重,尤其是炉头火道部位,溶洞的出现逐年增加,严重影响炼焦生产。1炭化室墙面损坏原因分析随着炉龄的增长,以及推     

炭化室炉墙损坏原因

通常,焦炉砌体损坏是在第一、第二加热火道区的炭化室墙上首先出现竖裂缝。短时间内裂缝扩大,使炉墙砖顺着裂缝开裂。然后,个别砌体(通常在两条平行的裂缝之间的地方)位移,导致推焦困难和砌体加速损坏。     

焦炉加热系统和炭化室墙状况检测新方法

焦炉加热系统应能保证热量沿着炭化室高向和长向均匀分布并能保证生产一定数量合格焦炭所必须的温度。根据焦炉炉龄和操作条件,为了调节加热制度,必须掌握炭化室墙和加热系统砌体的实际状况。为扎波罗什焦化厂№1A焦炉制定了加热系统状况检测方法。该焦炉为ПВР型,炭化室高7m     

焦炉不同部位用火泥

最近几年来,建造了许多大容积焦炉,为延长其使用寿命,都将炉高定为6～7m,炭化室容积则定为41.6m~3。一般认为,大容积焦炉的寿命取决于三个基本条件:结构特点,使用条件和砌炉用的耐火材料(包括砌炉火泥浆在内)的质量。对火泥有特殊的要求,其中最为首要的就是在建造和使用过程中能使砌体牢固     

提高焦炉燃烧室炉头区构件的操作可靠性

焦化企业烟尘外逸与焦炉老化有很大关系。在周期性高温作用下以及受机械负荷和腐蚀介质的影响，炉体砌砖、护炉铁件、炉门和其它炉体结构会逐渐变形和损坏，自然出现老化现象。在磨损的焦炉上老化现象更严重，有时造成炭化室、焦炉机械和设备意外停产或炭化室推焦困难，焦炉密封性被破坏和焦炭质量下降，有时事故造成的经济损失很大且周围环境污染严重。对阿夫迭也沃焦化厂大容积焦炉构件的可靠性进行了统计学分析，每座焦炉的观察期为５－６年。根据观察期间出现的事故数据整理，指出“炉门－炉门框－保护板－砌体”区构件的事故数量绝对多…     

5．5m双集气管捣固焦炉的特点

近年来我国出现了捣固炼焦热。而且大型化速度惊人。从2002年8月在临汾同世达投产炭化室高4．3m的捣固焦炉到2006年12月云南曲靖投产炭化室高5．5m的捣固焦炉，唐山佳华新建炭化室高6．25m的捣固焦炉预计今年8月投产。     

捣固式焦炉双面炉墙挖补技术

针对捣固焦炉机炉墙易出现的损坏情况,确定切合实际的检修方案,组织进行焦炉局部大修,大修后焦炉生产正常,恢复炭化室及燃烧室加热火道的正常工作,有效的缓解了炉的老化,稳定了焦炉生产,本文重点介绍了捣固式焦炉机侧炉墙的双面墙吊顶挖补技术。     

焦炉大间台建筑设计的分析

鞍钢鲅鱼圈焦化厂建有中冶焦耐开发的首座炭化室高6.98m的JN70-2型大容积顶装焦炉,4座52孔焦炉组成2个炉组,与常规布置相比,2个炉组之间设置大间台。大间台总长为70m,总高为15．8m。顶部用于装煤车检修与通过,底部空间设有独立的焦炉综合电气室。工程设计中充分利用了有效空间．既便于焦炉的集中操作,又解决了焦炉综合电气室的单独占地问题。     

2013年焦化产业运行分析

<正>据中国炼焦行业协会介绍,2013年,焦化行业经济运行总体平稳,全国焦炭产能超过6亿t,实际产量为4.76亿t,表观消费量为4.71亿t。2013年,我国新投产焦炉43座,新增焦炭产能2 660万t,新增产能均为炭化室高≥5.5 m捣固焦炉、≥6 m顶装焦炉。截止2013年底,我国炭化室高5.5 m及以上的大中型焦炉产能总计为2.5亿t左右,占全国传统机焦炉总产能的40%以     

关于宽炭化室焦炉在我国应用的商榷--兼对PROven技术的探讨

回顾了我国焦炉的建设历程,论述了我国炼焦煤资源对宽炭化室炼焦的适应性。针对我国国情,对引进7.63m焦炉及PROven技术的利弊进行了剖析与探讨。建议我国尽快设计出炭化室长约18m、高约7m、宽500mm左右、有效容积为60m3左右的大容积焦炉,以适应我国炼焦技术的发展。     

焦化行业关键、热点技术“供”“需”调查

正(调查表填写者可免费获得2020年全年《煤化工》期刊一套)当前及今后一段时间,焦化行业面临的主要任务,或者说行业关注的热点领域主要有:(1)关停、淘汰落后产能,置换建设现代化大型焦炉。如山西、河北、山东等省要求在2020年底前关停4.3 m焦炉;且新建捣固焦炉炭化室高度≥6 m,新建顶装焦炉炭化室高度≥6.98 m。     

焦炉燃烧室-炭化室热过程数值模拟及解耦算法

考虑焦炉燃烧室-炭化室的复杂结构和多过程耦合的传输现象,建立了焦炉燃烧室-炭化室的数理模型,针对直接耦合数值模拟计算量大、难以收敛的问题,提出并采用两种解耦算法对焦炉燃烧室-炭化室的燃烧、流动和传热过程进行了数值模拟,并将计算结果与现场实测值进行了比较。计算结果表明,与直接耦合数值模拟相比,两种解耦数值算法具有简单易行、计算量小、能得到收敛和较精确的解等优点,算法二与算法一相比计算量有所增大,但由于其更接近实际工况,具有更好的通用性。本文提出的两种解耦数值算法,对焦炉燃烧室-炭化室等复杂结构、多过程耦合的数值模拟具有一定的理论指导意义,并期望为其他类似复杂传输过程的数值模拟简化处理提供参考。     

焦炉冷态停产

乌克兰阿尔切夫焦化厂2号焦炉是ПВР型下喷式宽蓄热室焦炉,于1974年4月投产。此焦炉由40孔炭化室组成,有效容积21.3m~3。炭化室全长13590mm,高4300mm,平均宽417mm,锥度30mm,28个加热火道,每侧各14个。小烟道用КЩ-35耐火砖砌成,蓄热室墙、炉内煤气道、燃烧室均用硅砖砌成。蓄热室墙内留有直径50mm的烟道,烘炉后放入喷有硅粉的直径39×3mm的不锈钢管。炉顶砖为高210mm的硅砖,边部炉顶砖为КЩ-(?)火砖,共用510种异型砖。在焦炉生产期间,结焦周期为15～16h,个别为40h。     

陶瓷焊补法热修焦炉的经验

在乌克兰马克也夫焦化厂,№3、4焦炉中间装煤孔下面的墙体出现突台。研究表明,在高5.5～7m的炭化室内,100%的加热墙在使用8～15年之后,中间装煤孔下面的墙体都严重损坏。引起墙体过早损坏的原因之一是使用的炼焦煤膨胀压力大。中间装煤孔下面的墙体不稳定的原因还有,在煤料和气体介质对加热墙的一侧过剩压力的作用下,墙体不能承受由于垂直和水平弯曲应力造成的拉力。研究表明,当沿着保护板两端施加的负荷作用到燃烧室砌体时,最小的压应力出现在燃烧室的中部,即中间装煤孔的下面,即最大弯曲拉应力作用的区域。就是这一最小的压应力导致墙体出…     

改善7.63m焦炉横排系数的研究

分析了7.63m焦炉52~#燃烧室横排系数偏低的原因,并对炭化室斜道进行保温热态法疏通,疏通后横排系数明显改善,焦炉恢复正常生产的同时减轻了环保压力。     

第二代火焰焊补设备在我厂的应用

石家庄焦化厂现有两座两分下喷复热式焦炉,于1979年10月投产使用,现已服役已达22年.在炭化室特别是机侧炉头部位出现剥蚀、麻面、裂缝,甚至出现熔洞等. 我厂一直沿用传统的湿法喷补及抹补的维修方法,其缺点是:修补时硅砖砌体接触面急剧变冷引起砌体的加深损坏;不能与原砌体牢固结合,易脱落,修补质量差; 使用周期短,材料消耗大.     

炭化室机侧炉墙穿孔的原因和对策

宝钢现有炭化室高6m焦炉12座,分三期建设完成,一期4×50孔为新日铁M型焦炉,二期4×50孔为JN60-87型焦炉,三期4×50孔为JNX60-2型焦炉,年设计生产能力分别为171.1万t,共计513万t,相继于1985年、1991年和1997年投产,是目前国内生产规模最大、自动化生产程度最高、技术最先进的大型焦炉群体。1炉体状况随着宝钢一、二期焦炉十几年的生产运行,整个炉体状况良好,但局部损坏的现象在逐年增多,譬如炭化室墙面裂纹、剥蚀、麻面、过顶砖断裂等。尤其是近几年来焦炉炭化室机侧炉墙相继发生穿孔,严重影响了焦炉的正常生产和焦炉的使用寿命,见表1。从…     

宽炭化室大容积焦炉的利弊分析

回顾了宽炭化室焦炉发展的理论基础,通过国内外生产实践及实验中获得的宽炭化室焦炉的数据,分析了宽炭化室焦炉单位容积产量下降的原因是实际的结焦时间指数n均大于2,远偏离试验得出的n=1.2～1.5。根据宽炭化室中煤料堆密度及气体流动的变化,应修订结焦时间指数n的计算模式。     

高导热硅砖在焦炉上的应用

为了探讨高导热硅砖在焦炉上的节能效果,从物理性能和显微结构等方面阐述了高导热硅砖的特点,计算了采用高导热硅砖时燃烧室的温度,介绍了高导热硅砖的实际使用情况。结果表明:相比普通硅砖,高导热硅砖的气孔孔径小,致密度高;在炭化室热工参数不变的前提下,使用高导热硅砖时燃烧室内火焰温度可以降低约41℃;实际应用显示,在焦炉炭化室炉墙砌筑高导热硅砖可以带来可观的经济效益,同时能减少有害气体排放。     

火道和炭化室砌体的视频监测系统

焦化企业焦炉砌体的顺利操作与经常监测炭化室耐火砌体的状况有直接的关系。