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众所周知,非金属夹杂物的化学成分、数量、大小、分布特性和形态对轧材的性能有较大影响。目前大多数钢种用铝脱氧。铝不仅是良好的脱氧剂,而且是有效的变性剂,保证获得具有规定的细晶粒更致密的组织和良好的塑性、韧性指标。然而脱氧产物是氧化铝,甚至在通常钢水纯净度相对高的条件下,会急剧恶化钢水的液态流动性,导致浇铸水口堵塞。品质的尖形夹杂物作为一些应力集中点和钢材断裂源会降低钢材塑性和强度,在低温和瞬时大负载条件下钢材脆化尤其危险。 相似文献
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论连铸钢水氧含量的控制 总被引:2,自引:0,他引:2
给出了计算中间包内连铸钢水氧含量控制范围的方法,其结果与实际经验一致,对不同的钢种,在氮,氢含量相近时,控制范围主要取决于碳含量。根据计算得到的氧活度随温度下降的规律,如果采用固体电解质直接定氧进行监测,并拥有微调手段,则出钢终脱氧的氧含量控制水平可比中间包高(30 ̄50)×10^-4%,这有利于节约合金,减少钢水污染和浇铸事故。 相似文献
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本文利用大样电解分离方法,了解转炉生产45^#钢中非金属夹杂物含量,并通过分析其形态,分布及来源,采取相应措施,提高我厂生产45^#钢水洁净度。 相似文献
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钙处理对钢水浇铸性能的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
为了改善浇铸性能,应向钢中加入适量的钙,形成液态的铝酸钙。分析钙处理对钢水浇铸性能的影响,钙处理不当时不仅影响钢水的浇铸性能,而且还会影响钢水在结晶器内的凝固行为。 相似文献
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随着生产的发展,连铸对炉前钢水的可浇性提出更高的要求。在35吨转炉系统中,由于脱氧不规范,钢中夹杂物控制不力,浇铸方坯时,常出现堵水口现象,给连铸生产带来困难。因此,尽可能降低转炉终点氧含量,规范脱氧,提高钢水流动性是解决方坯连铸堵水口的关键。 相似文献
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Fe-Al-O和Fe-Al-Ca-S-O系的热力学基本原理对冶炼钙处理铝镇静钢是重要的,对此作了分析和讨论。为改善钙处理铝镇静钢的可浇铸性,要求脱氧产物的液态钙铝氧化物。对“液窗”进行了理论分析和试验研究,无论是否经过RH处理,出钢后保护渣的成分几乎没有变化。不过经脱气处理后渣的含氧量比未脱气的要低。发现在钢包处理时存在着一个“夹杂物途径”经过RH处理的炉次,其夹杂物途径明显区别于不作RH处理的炉次,并极大地影响钙处理效果。 相似文献
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为实现高品质低氧钢的生产,有效降低钢中全氧含量,在考虑转炉下渣、炉渣氧化性以及钢水氧活度影响的前提下,通过研究钢包渣改质技术、过程钢包渣氧化性控制技术以及相应的钢包底吹氩制度等精炼工艺,建立了转炉一连铸流程生产低氧钢的精炼工艺技术。采用该技术生产的高品质优特钢成品ω([TO])≤15×10。 相似文献
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为了研究120 t BOF-LF-RH-160 mm×160 mm坯CC工艺生产的铝脱氧20钢(/%:0.13~0.23C,0.17~0.37Si,0.35~0.65Mn,≤0.035P,≤0.035S,0.020~0.050Al)中非金属夹杂物的控制技术,对LF精炼过程中脱氧剂加入时机进行调整,并对精炼过程中非金属夹杂物类型与夹杂物数量进行分析。结果表明,转炉出钢后采用铝块脱氧,LF精炼进站非金属夹杂物主要为Al2O3,精炼结束前部分夹杂物由Al2O3转变为Al2O3·CaO,RH结束后非金属夹杂物密度3~4个/mm2,铸坯氧含量(7.48~8.18)×10-6;而转炉出钢后采用硅锰进行脱氧,精炼结束前采用铝线,精炼过程中夹杂物主要为MnO·SiO2,CaO含量小于5%,精炼结束非金属夹杂物控制为Al2O3,RH真空处理后,非金属夹杂物密度小于1.5个/mm2,铸坯氧含量(4.94~5.53)×10-6。因此,针对采用“BOF-LFRH-CC”工艺流程生产的含铝钢,提出精炼结束前将非金属夹杂物控制为Al2O3,同时运用RH真空高效去除夹杂物,以提高钢水的洁净度。 相似文献
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以国内某钢厂电工硅钢为研究对象,通过工业试验及取样分析,系统研究了铝脱氧工艺条件下电工硅钢连铸中间包钢液和铸坯中夹杂物数量和面积分率的变化规律.在本实验条件下,得到以下结论:正常浇注条件下,铝脱氧电工硅钢连铸坯中非金属夹杂物平均数量和面积分率分别为25.9个/mm2和0.003 1%;在开浇初期、换包及浇注末期,连铸中间包内钢液中的非金属夹杂物数量和面积分率均有不同程度的增加;在非稳态浇注时期的中间包流场有待于进一步优化控制;电工硅钢连铸坯的合理切头长度为6 m. 相似文献