覆砂铁型铸造生产球铁法兰主轴

把原粘土砂湿型生产法兰主轴铸件的工艺改为覆砂铁型工艺,解决了内部缩松等一系列缺陷问题。与原工艺相比,实现了覆砂铁型工艺的"多、快、好、省"。     

用覆砂铁型铸造线生产奥贝球铁齿轮铸件

介绍了用覆砂铁型线生产奥贝球铁齿轮铸件的铸造工艺.通过增加补贴,促使铸件同时凝固,消除了铸件的内部缩松;通过采用含钡SiFe瞬时孕育,降低了铸件硬度,改善了加工性能.对比了铸态和退火态齿轮半精加工后等淬处理前后的金相组织、力学性能和尺寸变化,结果表明:与铸态等淬齿轮相比,退火态等淬齿轮的伸长率提高、硬度降低、奥铁体中残余奥氏体量增加,但两种齿轮都能满足QT950-7对材料性能的要求;0.15 mm的精磨余量对铸态和退火态齿轮都足够了.     

用覆砂铁型生产铸态球铁曲轴

介绍了覆砂铁型铸造工艺的优点;通过采用含Sb的专用球化剂、覆砂铁型铸造工艺,试制了铸态高强度、高伸长率球铁曲轴.结果表明:曲轴本体金相组织为球化等级2级、石墨大小6级、珠光体体积分数达到85％～95％,本体抗拉强度870～940 MPa、伸长率4.4％-6.0％,完全达到客户要求.     

铁液过滤技术及在覆砂铁型铸造工艺中的应用

分析了铁液，特别是球铁铁液中夹杂物的来源，介绍了三种常用过滤器的过滤原理和优缺点及在覆砂铁型铸造工艺中过滤器的选择和放置方法。     

消除覆砂铁型铸造曲轴气缩孔的措施

覆砂铁型铸造二缸球铁曲轴按原工艺生产曾因气缩孔缺陷引起报废,通过采取相应措施,该问题已得到解决:(1)加大铸型内两支曲轴的间距和增大铁型外形尺寸,增强铁型的冷却作用;(2)改进曲轴连杆轴颈内孔形状及其砂芯设计,减薄砂芯砂层厚度,减少砂芯发气量,并改善内孔部位的冷却条件;(3)适当调整化学成分和降低浇注温度,减少液态收缩.     

轮毂类铸件覆砂铁型铸造工艺及设备

对轮毂铸件采用粘土砂湿型铸造、冷硬树脂砂铸造、离心铸造和覆砂铁型铸造的优缺点进行了对比,说明采用覆砂铁型铸造工艺大批量生产轮毂铸件的优势.介绍覆砂铁型工艺的流程及用于轮毂类铸件生产的机械化和简单机械化铸造生产线,以两种不同形状、壁厚的轮毂铸件及类似铸件为例,介绍覆砂铁型铸造工艺的应用情况.     

曳引轮覆砂铁型铸造工艺改进

采用覆砂铁型铸造工艺试生产了曳引轮铸件,曾发现铸件有夹砂、变形、夹渣等缺陷,分析其产生缺陷的原因并采取相应的改进措施,之后铸造缺陷已明显减少,铸件的合格率从60%提高到98%以上。     

覆砂铁型铸造工艺生产ADI摩擦斜楔

介绍了采用覆砂铁型铸造生产火车用摩擦斜楔ADI铸件的铸造工艺和热处理工艺.通过采用半封闭式浇注系统和过滤网挡渣;选用合理的炉料配比及喂丝球化处理工艺;采用盐浴等温淬火工艺,最终获得以贝氏体+残余奥氏体为基体的高强度、高硬度及高韧性的ADI铸件.     

覆砂铁型铸造工艺生产汽车转向节

利用覆砂铁型铸造工艺在球铁铸件生产上的优势来生产QT400-10转向节铸件.工艺设计采用曲面分型的方法,克服了射砂、起模和工装制造上的困难,获得了外形质量好、轮廓清晰、内部组织致密、基体组织为铁素体 珠光体、球化等级1-2级、石墨球大小6～7级、磷共晶和渗碳体数量都小于2%的铸件.但是,该铸件必须进行退火处理才能稳定达到力学性能要求.     

大型电梯曳引轮的覆砂铁型铸造工艺

介绍了大型电梯牵引轮的铸件结构及技术要求.先后采用砂型铸造和覆砂铁型两种铸造工艺,对比结果显示:砂型铸造型砂消耗量大,工艺出品率仅为56.2％,铸件本体内部金相组织不够致密;覆砂铁型铸造工艺砂铁比只有0.37,工艺出品率达85.5％,同时减少了铸件加工余量,提高了尺寸精度及基体组织的致密性.     

采用覆砂铁型生产水冷排气管

介绍了MKJ水冷灰铸铁排气管的铸件结构及技术要求,并详细阐述其生产工艺:覆砂铁型铸造,采用带有过滤网和集渣包的半开放式浇注系统;型腔覆砂层为8~10 mm;在砂芯中安放芯骨,芯头以相连的方式来加强砂芯结构强度;孕育剂为75%的SiCaBa+25%的75SiFe,包内加入,加入量为0.4%,处理温度为1 500~1 515℃,浇注温度为1 410~1 440℃。最终生产的MKJ排气管无裂纹、漏气等现象发生;金相组织为:石墨全部为A型,石墨长度为4级,基体组织为95%的珠光体;抗拉强度为275 MPa,硬度为202 HB。     

数字化全自动铁覆生产线在铸造生产中的应用

介绍了采用数字化全自动覆砂铁型生产线以前所面临的问题,对生产线的主要设备及作用进行了描述,阐述了该生产线的工艺流程,并详细介绍了覆砂铁型生产工艺:在铁型内腔上覆盖5~7mm厚的树脂覆膜砂,按球墨铸铁高C低Si低S低P的化学成分进行配料;采用半封闭式浇注系统,浇口比为∑F直:∑F横:∑F内=1.1:1.65:1,一箱4件造型,纤维过滤网置于直浇道上方,铸件的加工余量由单侧余量4~5mm减少到3~4mm;浇注温度为1350~1420℃,整个浇注过程控制控制在15min内完成。采用该生产线后,工人的劳动强度大幅下降,生产效率大大提高,铸件表面粗糙度也大幅提高,综合废品率大幅下降,各项力学性能也符合技术要求。     

生产球铁磨球铁型覆砂层厚度的研究

铁型覆砂生产球墨铸铁磨球工艺中,覆砂层的厚度是一个重要的参数。利用华铸CAE软件,在固定磨球成分、铁型厚度、温度和覆砂层温度的前提下,对Φ120 mm磨球不同的浇注温度、覆砂层厚度进行了模拟,通过分析不同参数下不同覆砂层厚度的凝固温度梯度、温度曲线和缩孔、缩松倾向,得出生产Φ120 mm磨球时覆砂层厚度应选择3~8 mm,不宜超过9 mm,浇注温度不宜低于1 320℃。     

飞轮铸件覆砂铁型铸造数值模拟研究

采用覆砂铁型铸造生产球铁飞轮铸件,利用MAGMAsoft软件对其充型过程进行了模拟,并对可能出现缩松缺陷的位置进行了预测.浇注试验显示,只有A方案在补缩判据中所预测缺陷位置出现缺陷回波;而B方案为最佳方案.研究结果表明:(1)飞轮类铸件的覆砂铁型铸造可以采取无冒口工艺,利用铸件在凝固过程中的自补缩作用,可以很好地解决缩孔、缩松问题,提高铸件工艺出品率;(2)合理布置内浇道有助于改善温度场分布;通过飞轮铸件热节形状、大小及分布的模拟计算,可为覆砂铁型铸造工艺设计提供直观可靠的依据.     

用大田生铁生产QT450-10铸态铁素体球铁

在生产QT500－5球铁的基础上，对大田生铁的特性以及造成力学性能与基体组织异常的原因进行了一系列的分析探讨。通过采取大孕育量，强化后期孕育以及提高稀土含量等工艺措施，有效地抵消了大田生铁中的微量元素的干扰作用。