钢筋混凝土抱柱托换节点的弯剪破坏分析应用

移位工程中混凝土柱托换节点承受复杂的弯剪作用,将该受力过程分为界面开裂前和开裂后两个阶段,认为托换节点区域受弯变形满足平截面假定,利用新老混凝土粘结复合受力的强度特性计算分析该节点界面在弯剪共同作用下的破坏过程.结果表明,弯剪作用下混凝土柱托换节点界面的受力性能与柱混凝土强度等级、支座间距及托换梁截面特性密切相关,且在...     

开裂墙体加固后的弯剪性能研究

本文对钢筋网水泥砂浆面层加固开裂墙体进行了试验 ,并分析了加固墙体的抗弯能力和抗剪能力。发生弯剪破坏时 ,加固墙体抗剪能力高于抗弯能力。当采用本文方法对开裂墙体进行加固时 ,其极限水平荷载可以达到原墙的 1 6倍。     

钢筋混凝土柱弯剪破坏恢复力模型骨架曲线

为研究弯剪破坏柱的抗震性能,进行了不同设计参数的24根钢筋混凝土（RC）柱的拟静力试验,分析了剪跨比、轴压比及配箍率（箍筋间距）对柱破坏模式及其抗震性能的影响,给出了确定弯剪破坏柱开裂、屈服和破坏时对应荷载及位移的计算方法,并提出了建立弯剪破坏柱恢复力模型骨架曲线的简化方法。研究结果表明：发生弯剪破坏的柱,其变形在2Δy～4Δy前弯曲作用明显,滞回曲线饱满,但之后由于抗剪能力不足会突然丧失承载力;利用弯剪破坏柱的3个特征点（开裂点、屈服点、剪切破坏点）建立其恢复力模型骨架曲线的方法,简化了RC柱的受力分析,可用于计算地震作用下弯剪破坏RC柱的荷载-变形全曲线。建立的恢复力模型骨架曲线与试验曲线吻合较好。     

钢筋混凝土结构中预埋件的设计方法(五)——弯剪和弯剪扭预埋件

<正> 弯剪预埋件广泛用于钢筋混凝土结构上支承钢牛腿的预埋件如图73所示,其受力状态随着作用在预埋件上的弯矩与剪力比值M/V的变化而变化,因此弯剪预埋件呈现不同的破坏特征。当作用在钢牛腿上的荷载P_1与P_2不相等时,在预埋件上尚作用扭矩T=(P_1-P_2)e_1,而成为弯剪扭预埋件。近几     

剪弯段开孔RC梁高温后受力性能试验

为研究温度对剪弯段开孔的钢筋混凝土梁受力性能的影响,对4根经历不同温度的开孔梁的受力性能进行了试验研究。结果表明,剪弯段开孔的梁由于孔洞的削弱发生剪压破坏,而未开孔梁则发生受弯破坏。相比未开孔梁,常温开孔梁的承载力出现较大幅度的降低,降低约16.2%。经历温度越高,开孔梁的开裂荷载和极限荷载的降幅越大。温度对梁开裂荷载的影响略大于对极限荷载的影响,且温度越高,影响越明显。     

RC开孔梁承载力试验研究与理论分析

基于孔洞位置、数量、直径、间距以及是否配置加强筋等因素,进行了集中荷载作用下开孔RC梁承载力的试验研究。研究结果表明,在梁的纯弯段和剪弯段开孔对梁的承载力性能影响不同。在纯弯段开孔梁的开裂荷载显著减小;而在剪弯段开孔会使梁的极限承载力明显减小;双孔梁较单孔梁承载力损失更大,剪弯段开双孔除了能进一步减小梁开裂荷载及极限承载力外,能使梁出现明显的脆性破坏;随着梁开孔直径的增加,梁的极限承载力逐渐减小;梁开双孔时,增加两孔间的距离能使开双孔对梁所造成的承载力损伤显著降低;在孔洞周围布置加强筋后能够有效降低因开孔造成的极限承载力的损失,且其极限承载能力的降低值在10%以内。在试验研究的基础上,给出了开孔梁抗剪承载力的计算公式,可为开孔梁的设计及应用提供参考。     

开裂墙体中固后的弯剪性能研究

本文对钢筋网水泥砂浆面层加固开裂墙体进行了试验，并分析了加固墙休的抗弯能力和抗剪剪能力。发生弯剪破坏时，加固墙体抗剪能力高于抗弯能力。当采用本文方法对开裂墙体进行加固时，其极限水平荷载可以达到原墙的１．６倍。     

钢筋混凝土结构中预埋件的设计方法(六)——弯剪和弯剪扭预埋件

<正> 二、配置直锚筋的弯剪扭预埋件(一) 弯剪扭预埋件的力学模型及其计算公式的推导图85(a)为均匀配置直锚筋的预埋件,作用在预埋件上的外力为剪力V,弯矩M=Ve和扭矩T=Ve_1。在第五讲中的弯剪预埋件试验研究说明,最外一排受拉锚筋对预埋件强度起控制作用,该排锚筋承受由外弯矩产生的拉力和外剪力产生的剪力。对弯剪扭预埋件的研究同样说明,最外一排角部受拉锚筋对预埋件强度起控制作用,该排角部锚筋承受由外弯矩产生的拉力、外剪力产生的剪力以及外扭矩产生的最大剪力。由此对于弯剪扭预埋件而言,     

不同表面特征GFRP筋加固钢筋混凝土T形梁抗剪试验研究

为研究不同表面特征的GFRP筋对加固后钢筋混凝土梁抗剪性能的影响,以不同混凝土强度等级、不同纵筋配筋率以及不同表面特征GFRP筋为参数,对9根钢筋混凝土T形梁进行了表面内嵌GFRP筋的静力加载试验,并分析其影响因素。结果表明,GFRP筋的表面特征是影响加固梁破坏形态的重要因素,光圆GFRP筋加固梁更容易发生粘结破坏。内嵌GFRP筋不能提高试验梁的纯弯段开裂荷载,但能提高弯剪段开裂荷载、屈服荷载和极限荷载。光圆GFRP筋加固对弯剪段开裂荷载影响显著,螺纹GFRP筋加固对屈服荷载和极限荷载影响明显。GFRP筋的表面特征对加固梁抗剪承载力的影响要大于混凝土强度等级和纵筋配筋率。GFRP筋表面特征对其应变大小有明显影响,螺纹GFRP筋的应变远大于光圆GFRP筋,因此螺纹GFRP筋利用率高,加固效果好。     

基于ABAQUS的转换层钢筋混凝土梁裂缝成因分析

依据实际工程,使用ABAQUS有限元软件对转换层钢筋混凝土梁进行了非线性数值模拟,分析了近支座处裂缝的成因。结果显示,在弯剪区段,混凝土单元的最大主拉应力、主压应力及最大剪应力均比较大,而且已经产生了一定的塑性变形,剪跨段混凝土单元在拉、剪复杂应力条件下产生开裂。     

二次受力条件下低强度开孔梁受力性能试验研究

由于实际工程中有许多在低强度钢筋混凝土梁上开孔的情况,本文对二次受力条件下低强度开孔梁的受力性能进行了试验研究,考虑了初始荷载及孔洞位置两个影响因素,对梁的挠度、应变及承载力进行测量分析。结果表明,初始荷载大小及孔洞位置对梁的开裂荷载没有影响;随着初始荷载的增大,梁的承载能力下降,且在剪弯段开孔比在纯弯段开孔承载力下降更明显;孔洞在梁轴纵向不同位置对梁的破坏形态有影响,孔洞在跨中时梁发生弯曲破坏,在剪弯段时可能发生剪压破坏。     

节能板（UBS）板正截面承载力研究——受弯正截面承载力和抗裂度计算及受弯曲率分析

1 受弯试验研究 通过试验我们考察了4块UBS板在受弯荷载情况下的变形情况及其破坏特征。 (1)UBS板受拉钢丝配筋率小于0.15％,按规范所规定,属于少筋构件。由试验可以看出:UBS板最终破坏荷载较开裂荷载有所提高,即M_u>M_(?)从开裂到最终破坏,仍有一段塑性变化过程,并未出现“一裂就坏”的脆性破坏现象。板的弯矩——挠度曲线如图1所示。     

腐蚀预应力混凝土梁抗剪性能试验

为研究预应力筋腐蚀对预应力混凝土梁抗剪性能的影响,设计制作了4片预应力混凝土梁,采用外加恒电流法对单侧弯剪区局部预应力筋进行了快速腐蚀,并对不同锈蚀程度混凝土梁进行了抗剪试验,分析了预应力筋腐蚀对梁开裂、变形、钢筋受力、破坏形态以及抗剪承载力的影响,并在试验基础上对锈蚀PC梁抗剪承载力计算方法进行了探讨。结果表明:相同剪跨比下预应力筋腐蚀对混凝土梁的破坏形态影响很小,但对构件裂缝发展影响较大,引起开裂荷载显著降低;开裂前,预应力筋腐蚀对其刚度影响较小;开裂后,腐蚀引起刚度退化较为明显;预应力筋腐蚀导致相同荷载下箍筋、纵筋应变增大,构件抗剪承载力退化;预应力筋腐蚀率为3.2%,7.9%,13.2%的混凝土梁抗剪承载力分别下降5.8%,9.1%,15.5%;考虑腐蚀预应力筋截面减小,采用《混凝土结构设计规范》(GB 50010—2010)公式对PC梁抗剪承载力计算具有较高的计算精度。     

配置钢筋桁架的钢筋混凝土叠合板的剪弯性能研究

为研究小剪跨比荷载下配置钢筋桁架的钢筋混凝土叠合墙板的剪弯性能,以叠合板层数和钢筋桁架榀数为参数,在剪跨比λ为2.3时,对1块配置3榀钢筋桁架的双层叠合板和1块配置4榀钢筋桁架的三层叠合板开展四点剪弯试验,得到了2种叠合板的剪弯试验现象和破坏形态、弯矩-加载点挠度关系、受弯承载力特征值和剪弯破坏的力学模型,并根据叠合界面混凝土受剪强度分析推导叠合板的受剪和受弯承载力计算式。研究结果表明:小剪跨比荷载下叠合板的剪弯破坏模式取决于叠合板界面混凝土的桁架数量、叠合板叠合界面的设置位置和方式;三层叠合且配置4榀钢筋桁架的叠合板的极限受剪和受弯承载力比采用双层叠合且配置3榀钢筋桁架的叠合板提高了20.0%,而峰值挠度降低了20.7%,具有更好的受剪和受弯性能;提出了按叠合界面受剪破坏条件推导的叠合板的极限受剪(受弯)承载力计算式,其计算值与试验值吻合较好。     

密实截面组合梁的竖向抗剪强度Ⅱ:受负弯矩作用的组合梁

在负弯矩区段,虽存在严重的混凝土开裂,但组合梁的竖向抗剪承载力仍远大于钢梁腹板抗剪名义值.采用通用有限元程序ABAQUS 6.5,对密实截面组合梁负弯矩区的弯剪强度问题进行研究.分析结果表明,提出的有限元分析方法可以准确预测组合梁的弯剪强度,同时对组合梁的变形刚度也可以较准确地模拟.在此基础上,利用有限元方法,对剪力连接程度、混凝土强度、力比、混凝土翼板截面尺寸、剪跨长度等参数进行计算分析,回归得到组合梁负弯矩区截面考虑力比影响的竖向抗剪强度公式.研究发现,在负弯矩区段,组合梁竖向抗剪强度的提高,只来源于混凝土翼板的抗剪作用,组合作用的贡献可以忽略;采用建议的抗剪强度公式可以不考虑组合梁负弯矩区截面弯矩与剪力的相互影响.     

钢筋混凝土结构中预埋件的设计方法(七)——拉剪和拉弯剪预埋件

<正> 拉剪和拉弯剪预埋件在钢筋混凝土结构中的应用是比较普遍的,例如连接柱间支撑的预埋件,它是保证支撑杆件传递节点内力的关键。在唐山、丰南地震中,这种预埋件节点发生过不同程度的震害,引起了大家的重视。拉剪和拉弯剪预埋件的构造如图94所示,对于连接柱间支撑的预埋件,为了简化柱子设计编号和防止柱子安装的错误,往往采用图94(b)所示的构造,即锚筋两端采用同样的锚板;当预埋件受力较大时,往往采用等肢角钢锚筋如图94(d)所示。从图中可以看出,这种预埋件处于轴拉力N=Psina、     

钢筋混凝土拉扭构件强度的试验研究

一、前言 钢筋混凝土构件纯扭的研究现已成熟,在开裂扭矩、极限扭矩及破坏机理等方面都已较好解决,提出了几种计算模式。对于实际工程中大量存在的弯扭及弯剪扭,国内外亦作了较多的试验研究,给出了实用的相关曲线和经验公式。但轴力作用下的     

混凝土组合板与冷弯薄壁型钢螺钉连接抗剪性能试验研究

通过对混凝土组合板与冷弯薄壁型钢构件采用自攻螺钉连接抗剪模型进行单调加载试验,分析了螺钉连接模型界面抗剪破坏模式、螺钉抗剪承载力以及混凝土组合板内置或不内置抗剪件对组合板粘结性能的影响。采用规范理论公式计算了单个螺钉抗剪承载力,理论计算结果与试验结果吻合较好。破坏模式表现为:螺钉抗剪破坏、混凝土与压型钢板粘结破坏、压型钢板承压或失稳破坏。混凝土与压型钢板粘结开裂前,内置抗剪件能够提高连接抗剪刚度,减小滑移;内置抗剪件的螺钉抗剪承载力比不内置抗剪件的偏低。建议混凝土和压型钢板之间内置冷弯薄壁型钢抗剪件;当混凝土与压型钢板间考虑或不考虑组合效应时,螺钉连接抗剪承载力应采用不同理论计算方法。     

高强轻骨料混凝土深受弯构件受剪性能试验研究

完成集中荷载作用下8根剪跨比0.26~1.04、跨高比为2和3的LC40级高强轻骨料混凝土简支深受弯构件受剪性能试验,分析该类混凝土深受弯构件的破坏过程、荷载-跨中挠度曲线、破坏形态以及钢筋应变等;重点研究剪跨比、跨高比对该类构件开裂荷载、极限荷载及破坏形态的影响;采用我国《混凝土结构设计规范》(GB 50010—2010)中深受弯构件承载力计算方法对本次试验8根试件进行计算,并与采用拉压杆模型的美国、加拿大和欧洲三个规范的计算结果进行对比分析。研究表明:该类混凝土深受弯构件主要发生剪切破坏和弯剪破坏两种典型破坏形态,随剪跨比增大,试件极限承载力显著减小,并且试件的弯曲效应逐渐明显,破坏形态随剪跨比和跨高比的增大逐渐由剪切破坏向弯剪破坏转化;采用拉压杆模型计算该类试件承载力较为合理,计算结果与试验值较为接近,而我国《混凝土结构设计规范》计算结果与拉压杆模型计算结果相比较为保守,尤其是对于跨高比为2的深受弯构件(深梁)。     

无筋砌体抗震墙的弯剪破坏及等效剪跨比研究

研究无筋砌体抗震在轴力及面内水平作用下同时产生弯曲、剪切开裂破坏下的界限剪跨比。首先阐述弯剪临界破坏、界限剪跨比及异形截面墙体等效剪跨比的概念,提出单一材料的无筋砌体墙界限剪跨比的有限元弹性分析推断法;在砖砌体结构通常层数及材料范围内,计算矩形及异形截面无筋砖墙的界限剪跨比。研究表明,无筋砌体墙的界限剪跨比一般为0.5～1.2,受材料强度影响小;界限等效剪跨比有效地消除了截面形式影响。