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针对现有多层堵水封隔器坐封难、解封难问题,优化设计了逐级解封封隔器的坐封机构、锁紧机构、验封机构、平衡保护机构、逐级解封机构。该封隔器操作简单,解封动作可靠,解封负荷小,小于20 kN;验封可靠,多级使用可对各级封隔器验封;其平衡保护机构可使封隔器既承上压又承下压,具有双向承压能力;优选出氢化丁晴胶料,提高了胶筒耐温耐压性能;设计有防中途坐封的销钉,保护封隔器的密封件,提高了封堵管柱的可靠性。经现场多级堵水应用,封堵效果好,起管柱时解封负荷小,实现了逐级解封,为厚油层多级堵水提供技术支撑。 相似文献
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为了适应油田多级精细注水的需要,研制了楔入式钢骨架胶筒封隔器。该封隔器胶筒内部采用钢骨架结构,外部挂胶,坐封时利用锥形刚体插头楔入钢骨架胶筒中,撑开胶筒贴在套管壁上进行密封。解封时油套环空高压液体推动插头和外筒接头,使插头退出胶筒,也可在作业时上提管柱逐级解封。该封隔器具有注水坐封、反洗井解封、大排量洗井、重复坐解封等特点。该封隔器现场应用4口井,应用效果好,是一种现场操作可靠,且能够满足多级精细注水需求的井下封堵工具。 相似文献
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Y341114DC190 / 15封隔器涉及一种油水井分层开采与分层注水装置 ,属于压缩式不可洗井封隔器装置 ,尤其适用于水井分层注水。目前 ,在用的封隔器结构复杂 ,体积庞大 ,难于加工 ,而且坐封时必须使用压裂车 ,不便于作业。其密封件设计存在一定缺陷 ,不能达到很好的密封效果。老式封隔器卡簧结构和卡簧工作形式复杂 ,容易产生回位现象。老式封隔器普遍采用拉断或剪断销钉来实现封隔器解封 ,由于加工误差的存在 ,经常有意外解封现象发生。此外 ,胶筒翻也是影响作业质量的主要因素之一。随着管柱与其他配套井下工具加工质量的提高 ,由封隔器不… 相似文献
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为解决常规钢丝帘线或重叠钢片式扩张封隔器胀封承压后残余变形大、易卡管柱的问题,通过设计无骨架内衬扩张式胶筒,研制了无骨架内衬扩张式封隔器。该封隔器采用两端嵌套弹簧的方式来提高胶筒多次坐封的可靠性,在工作压差2.5~5.0 MPa下,胶筒可以充分胀封并可靠密封。室内试验表明,无骨架内衬扩张式封隔器在150℃下可以反复坐封/解封50次,双向承压85 MPa,解封后胶筒残余变形率小于1.5%。该封隔器在延长油田2口老井重复复压裂施工中进行了试验,其坐封显示明显,且在井内工作50 h多后,顺利解封,封隔器胶筒完好,外径仅由108 mm扩大至109 mm。研究结果表明,无骨架内衬扩张式封隔器封隔能力强,能重复坐封、解封,比常规扩张封隔器胶筒残余变形小,更易于解封起出管柱。 相似文献
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Y341C-114多级堵水封隔器的研制与应用 总被引:1,自引:1,他引:0
针对现有多层堵水封隔器坐封难、解封难的问题,通过优化设计了逐级解封封隔器的坐封机构、锁紧机构、验封机构、平衡保护机构、逐级解封机构。文中阐述了该封隔器的主要结构设计、工作原理;封隔器的特点;堵水管柱的组配形式。经过现场多级堵水应用,封堵效果好,起管柱时解封负荷小,实现了逐级解封。从现场64口井的应用情况看,取得了较好的应用效果,为厚油层多级堵水提供技术支撑。 相似文献
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密闭扩张式封隔器的研制及应用 总被引:1,自引:1,他引:0
针对扩张式封隔器在应用中存在压力波动及停注时自动解封,易造成各层之间窜通的问题,研制了K344(1)-112密闭扩张式封隔器。该封隔器在注水压力波动及关井停注时依然保持密封状态,解决了层间窜通问题。设计了2种解封方法:一是反洗井解封法,二是上提管柱解封法,方便实用。注水时封隔件轴向压缩,有效缓解胶筒端部应力集中,提高密封效果,延长封隔器使用寿命。该封隔器在胜利油田的53口分层注水井中进行试验应用,施工成功率100%。封隔器封隔可靠,可防止层间窜通。2种解封方式解封可靠,能满足反洗井和起管柱作业的要求。 相似文献
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油田开发中后期,油水井井筒状况恶化,油井堵水和水井分注需要可靠性更高、寿命更长的封隔器,为此,研制了NMY341-114型封隔器。该封隔器采用最简化设计,只有15个刚体零件,结构简化也提高了可靠性,坐封动作简单合理;将胶筒压缩后的坐封回弹距离降低到最低程度,特别是解锁环设计使得封隔器解封动作可靠,且具备二次坐封能力;平衡活塞的过平衡设计有效消减了管柱蠕动带来的解封风险,偏高的坐封力提高了恶劣井况下胶筒的密封能力,同时肩部保护器延长了胶筒在大坐封力下的密封寿命。室内和现场试验结果表明,NMY341-114型封隔器具有性价比高,抗管柱蠕动能力强,密封有效期长,适用范围广等特点。 相似文献
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AHR封隔器坐封在油气井的大斜度段或水平段时,采取常规的过提方法解封封隔器困难,处理不当可能造成大修事故.在分析AHR封隔器结构和工作原理基础上,进行水平井管柱轴向受力分析,模拟计算施加在井口的过提力能够传递到封隔器上的轴向拉力;在油管的额定抗拉负荷内,如果轴向拉力达不到封隔器的预定解封力,用连续油管正循环注入氮气,掏空油管内的部分液体,释放地层压力对封隔器的上顶力,同时上提油管柱,可以剪断销钉实现封隔器解封.国外Y油田S22井的井口上提力达到油管的额定抗拉强度921 kN时,下传到封隔器的轴向拉力仅为236 kN;掏空1 650 m的油套管液柱,释放地层压力的上顶力为205 kN,作用在封隔器销钉的合力可达到预定剪断值441 kN,成功实现了封隔器解封.现场应用表明,掏空油管内部分液体释放地层压力的上顶力,可以补偿上提管柱解封封隔器时管柱抗拉强度的不足,为大斜度井、水平井中解封封隔器提供了新的方法. 相似文献
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文章介绍了腈纶装箱铺丝机(简称装箱机)的结构、工作原理及其主要功能,最后对装置存在的不足提出并实施了优化措施。 相似文献
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可取式液压双向锚定封隔器结构设计 总被引:1,自引:1,他引:0
可取式液压双向锚定封隔器是目前结构最复杂、性能最好的一种封隔器。这种封隔器设计中应注意的问题是:(1)锚定方式选择;(2)坐封后的承压平衡;(3)解封方式选择;(4)双锥体结构锚定机构的下锥体脱卡;(5)锁紧机构的设计与选择。从我国机械加工能力和使用可靠性方面考虑,建议优先选用单面螺纹步进锁紧机构。提出了单卡瓦双锥体双向锚定、承压平衡、单面螺纹步进锁紧及下锥体主动力脱卡的设计思路和方法。 相似文献
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分析了影响FH型静液压封隔器解封力的因素,认为该型封隔器的解封力与其工作时的承压、坐封启动压差、泵抽汲及温度等因素有关。介绍了其解封力的具体计算方法,为该型封隔器的解封剪环规格的选择提供了理论依据。在满足使用的条件下,应尽量选用小规格的剪环,以减小封隔器的解封力。在计算其它封隔器的解封力时,本文介绍的计算方法可作为参考。 相似文献
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尾管顶部封隔器密封元件的设计计算与有限元分析 总被引:2,自引:2,他引:0
密封元件是封隔式尾管悬挂器的核心部件,其性能好坏直接影响到整套工具的作用效果。对封隔式尾管悬挂器的核心元件——胶筒进行了分析研究,通过理论分析计算出了胶筒坐封后的接触应力、坐封力,分析了影响密封元件接触应力和坐封力的因素。建立了胶筒几何模型,并应用ANSYS软件对密封元件进行了有限元分析,得出了胶筒胀封时的应力云图,为封隔式尾管悬挂器密封元件的设计提供了依据。 相似文献
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近年来,经过Schlumberger公司改进的地层动态测试器双封隔器模块(双封隔器MDT),已在四川盆地部分孔隙度低于10%、渗透率10×103μm2以下的储层和高含硫气藏中获取了准确的地层压力,所进行的地层流体性质判别具有独到之处,对及时发现油气层、减少试油层位、缩短勘探周期、降低勘探成本起到了一定的作用。在川东黄龙场构造飞仙关组致密低孔低渗气层中,该测试器顺利完成压力测试,并根据压力测试结果做出了合理的单井产量预测,这是利用双封隔器MDT进行减少试油层位、缩短试油周期的成功经验,值得大力推广。 相似文献
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影响Y441B型双向锚定封隔器解封力的因素及计算方法 总被引:1,自引:0,他引:1
采用上提管柱解封的液压式封隔器管柱,由于压力效应及泵抽等因素影响,将产生一定的收缩力。为了防止封隔器在工作过程中失效,并为解封剪钉(或剪环)的选择提供理论依据,必须进行解封力的设计计算。本文提出了影响其解封力的5项因素,并以Y441B型双向锚定封隔器为例进行了详细的分析计算。分析方法也适用于其它封隔器解封力的设计计算。 相似文献