“CL-1”有机淬火剂在我厂的应用

我厂连杆(20CrMnMo)热处理,要求内孔渗碳深0.65～0.95mm,淬火后内孔HRC60～65,杆身HRC30～47,淬火后保证二孔中心距80±0.05mm。过去采用传统的分级淬     

履带板销轴选材及强化热处理工艺

履带板销轴 (图 1)是工程机械的关键零件之一 ,它在服役中承受强烈剪切、冲击、弯曲和扭转作用 ,同时受到摩擦。因此 ,销轴应具有高的抗剪、抗屈服和抗断裂强度 ,同时要有较好的抗冲击、抗疲劳和抗磨损综合力学性能。销轴通常用 45钢制造 ,经高频表面淬火 ,淬硬层深度 2～ 3 mm,硬度 42～ 5 0 HRC。在使用中常发生早期剪断失效。对失效销轴进行金相分析和力学性能测试 ,结果表明 ,在距销轴表面 1mm处为细针状马氏体 ,2～ 3 mm处为隐晶马氏体 ,硬度 45～ 5 0 HRC;过渡区为马氏体、珠光体与铁素体混合组织 ,硬度 3 0～3 5 HRC;心部为原始…     

读者来信

尊敬的编辑 ,你们好 !我在热处理中遇到工件淬火经平磨后没有出现开裂 ,线切割后当时没有开裂 ,放了一段时间后 ,工作面的一面陆续出现深浅不一的裂纹 ,约 0 5mm～3mm。工件材料为Cr12MoV钢 ,技术要求硬度为5 8HRC～ 6 2HRC ,实测硬度为 5 8 0HRC～5 8 5HRC。淬火温度为 96 0℃ (属亚温淬火 ) ,保温时间按 1 6min/mm计算 ,两次回火工艺为 2 10℃× 3h。本人分析有如下几种原因 ,不对之处请指正。(1)锻造 :①工件尺寸为 4 2 0mm× 30 0mm×4 5mm ,毛坯质量约 5 0kg。由于锻造时翻动次数较少 ,两面密度差较大 ,密度小的一面拉应力较大…     

20CrMo钢薄板渗碳冷压淬火畸变矫正方法

铝箔冷轧机上的衬板 ,面积为 330mm× 330mm ,厚度有 5mm、8mm、15mm三种。工艺要求表面硬度>5 5HRC ,心部硬度 2 5HRC～ 30HRC。为了满足技术要求 ,选用了 2 0CrMo钢板 ,采用常规渗碳 ,一次加热淬火工艺。淬油处理后 ,工件畸变很大 ,最大畸变量在 (5～ 10 )mm之间。由于该衬板表面硬度要求较高 ,校平成了最大难题。处理板形零件一般采用加压淬火方法 ,通常非专业工厂不具备专用加压淬火设备。通过试验 ,我们成功地解决了难题 ,并获得了较好的效果。1　试验材料及方法(1)选材　为了满足技术要求 ,试验材料选用了淬透性较好的 2 0CrMo…     

大伞齿轮轴的深层渗碳热处理

煤矿机械大伞齿轮轴工作繁重,承载大,冲击力强,要求安全性高。现选用材料20CrMnTi,零件形状尺寸如图1所示。该零件形状复杂。尺寸大(模数13.5),变形要求高(渗碳变形轴向允差<1mm,淬火变形齿锥允差<1mm),渗碳层深度较深(有效硬化层深度1.7～2.1mm)。表面碳化物级别要求控制在≤4级,并要求表面硬度HRC58～62,心部硬度HRC32～40。如采用我厂目前常规的渗碳淬火工艺难以达到其技术要求。为此,我们从冷热加工的配合,乃至     

减少大行星齿轮渗碳淬火畸变的工艺措施

我公司生产的154t电动轮自卸车上的大行星齿轮(见图1)，材料为20Cr2Ni4A钢，要求齿面渗碳淬火，渗碳层深1．9～2．3mm，齿面硬度58～63HRC，心部及其它表面硬度35～45HRC，端面平面度≤0．6mm。     

矿车铆钉用风握头的工艺改进

图1所示的矿车用风握头材料为T7钢,工件总长120 mm,技术要求工件A区50 mm处硬度为51～53HRC,B区30 mm处硬度为46～48 HRC,其余部分硬度为48～50 HRC.零件加工路线为:下料-锻造-退火-机加工-淬火-磨削.由于在使用风枪时有气压产生冲击,所以风握头的使用寿命都不长,平均每个握头能铆108个钉.因此,提高产品使用寿命,降低矿车总体成本,是生产关键.     

大型齿轮深层渗碳淬火

2 m以上的大齿轮 ,在无大型渗碳设备的条件下 ,通过自行设计的渗碳包在 3m× 6 m台车炉中实现了天然气渗碳 ,达到了齿部有效硬化层深 3.2 mm～ 6 .1mm,齿面硬度 HRC5 7～ 6 2的要求。     

合理制定热处理工艺控制12180凸轮轴磨削裂纹

一、前言 12180柴油机喷油泵凸轮轴,材料为18Cr_2Ni_4WA,轴颈φ42mm、轴长432 mm,如图(1)。技术要求是:硬度HRC58～62,心部硬度HRC<42,渗碳层深度1.2～1.7Imm(有0.5mm的磨量),只允许凸轮部位有渗碳层。     

上阴模淬火畸变的控制

上阴模用CrWMn钢制造 ,硬度要求为 5 3HRC～5 7HRC ,外形尺寸为 30 0mm× 2 2 0mm× 90mm ,上阴模的局部简图及畸变要求见图 1。CrWMn钢一般采用油冷淬火或硝盐淬火 ,淬火后模具型腔畸变以胀大为主[1 ] ,采用 80℃～ 1 2 0℃热油淬火后 ,上阴模型腔或孔距仍涨大 0 1 0mm～ 0 1 5mm ,不能满足技术要求。1　改进措施( 1 )上阴模外形尺寸较大 ,几何形状复杂且不对称。经常规热处理后硬度容易保证 ,但畸变很难控制。根据多年从事模具淬火的实践 ,改进了工艺 ,尝试用油—低温碱浴—空气 3种介质淬火 ,减少了畸变。图 1　上阴模简图 (局部 …     

量块调质后长度显著缩小原因分析

我厂生产的量块,材料为GCr15钢,长度规格≥175mm,为提高基体强度,要预先调质.在合金钢车间维护期间,因井式空气炉停用,长度L>400mm 的量块(形状如图1)委托J厂去调质,调质要求淬火硬度为(60～65)HRC,回火后的硬度为(25～32)HRC.     

30CrMnTi钢内环凸轮磨裂分析

我厂加工的装载机配件内环凸轮如图1所示,其材料为30CrMnTi 钢,要求渗碳1.2～1.6mm,表面硬度 HRC58～64,心部硬度HRC35～45。其工艺流程为:下料→锻→正火→车→铣→钻→气体渗碳→正火→淬火→回火→磨。在磨削凸台平面时,发现裂纹(图1)。     

泵套的激光热强化工艺

采用20×13钢制造的硬度38～42HRC或40～45HRC的进给泵护套,其寿命不长。硬度更高的30×13和40×13钢的采用则受其脆性限制。提高护套材料的硬度(护套材料硬度54HRC)会导致在堆放条件下,由于内应力作用而发生断裂破坏。 采用高频电流淬火(TBII)工艺实际上不能得到为保证约7mm厚护套之表面层耐用性所需的≤1mm厚度的表面淬火层。因为在采用感应器的条件下高频电流振荡器     

大厚度镜面塑料模具钢XC1.2738的研发

介绍了兴澄特钢采用连铸板坯-轧制流程生产20～200mm厚镜面塑料模具钢的技术要求、生产工艺和实物质量.该模具钢以预硬化态交货(硬度30～38HRC),探伤满足锻件φ2mm要求,全厚度硬度波动≤2HRC.     

齿轮淬火变形的控制

EQ－140汽车后桥被动齿轮是双曲面齿轮，其热处理质量和尺寸精度的技术要求很高，包括渗碳层深度1．5～1．9mm，碳化物1～6级，马氏体、残留奥氏体1～5级，心部铁素体1～5级，齿面硬度58～63HRC，心部硬度33～48HRC，热处理后产品的内缘不平度不大于0.20mm，外线不平度不大于0．12mm，内孔椭圆度不大于0.12mm，内径变化范围不大于±0.16mm。在生产中，本厂EQ－140汽车后桥被动齿轮是由井式气体渗碳炉渗碳后直接淬火的，其变形包括齿轮内孔的涨大和收缩，内孔失圆和内、外缘翘曲以及齿条公法线伸长和缩短等，与齿轮在淬火过程中各部位冷…     

钻探工具管壁件局部感应淬火工艺改进

图1所示是一种钻探工具管壁件的一端,材料AISI4130钢,机加工后待局部高频淬火硬化即为成品。该零件外形尺寸75 mm×270 mm,一端带有舌头,热处理要求较为特殊,淬硬区域为端面开始以下5～6 mm长度范围内,螺纹处不允许硬化;舌头淬硬区域是从离舌头顶部6 mm开始以下区域,舌头顶部3 mm长度范围不允许硬化;硬化层深度要求≥0.76 mm,硬度要求40～50 HRC。     

减小CrWMn钢旋压芯轴热处理畸变的工艺措施

旋压芯轴零件形状及尺寸见图1。旋压芯轴材料为CrWMn钢,要求最终淬火硬度为58～62HRC,淬火前机加工预留畸变量2．5mm。实际淬火后旋压芯轴硬度58～60HRC,弯曲畸变1．4mm,经热校正至0．7mm,回火后进行磨削外圆加工,磨削去掉1．9mm后,检查弯曲畸变量仍有0．25mm,造成该芯轴畸变超差报废。为此,对旋压芯轴工艺路线进行了分析,并对热处理工序作了相应调整优化,完成了3根旋压芯轴的加工,结果表明畸变量大幅下降,投入生产后,使用效果良好。     

解决JS—120半轴齿轮内孔的变形问题

JS—120半轴齿轮(图1),要求渗层深度0.9～1.4 mm,齿面硬度HRC58～64,心部硬度HRC35～48,内花键表面硬度>HRC35我们采用图2所示工艺碳氮共滲直接淬火,金。相组织及硬度均能达到要求,但内孔变形问题(小端产生严重收缩)一直未得到很好解决。     

石墨润滑剂在不锈钢拉伸中的应用

<正> 我厂生产一种带凸缘筒形拉伸件,其材质为1Cr17,板厚0.4mm,坯料变形量在极限拉伸系数,且带有一定锥度。采用液压机一次拉伸成形,模具材质为Cr12硬度为HRC60～62。     

SAE8620H齿轮钢的淬透性及其预测模型

利用理想临界直径、非线性方程和硬度分布函数等方法,对SAE8620H齿轮钢的淬透性进行了计算,并与实测结果进行了对比分析。结果发现,试验钢淬透性较低,距淬火端3～9mm范围内硬度变化达到3 HRC/mm。采用理想临界直径预测模型和非线性方程预测模型计算J9和J15点硬度与实测结果偏差不到2 HRC,但J5点硬度偏差超过2 HRC;采用硬度分布函数预测模型计算J9和J15点硬度误差分别达到6.1 HRC和3.8 HRC,经修正后的硬度分布函数预测模型在J5、J9和J15点硬度预测误差均小于2 HRC,可用于SAE8620H齿轮钢淬透性预测。