反应挤出玻璃纤维增强尼龙6工艺初探

采用双螺杆挤出机作为聚合反应器，进行反应挤出玻璃纤维增强尼龙6的操作工艺条件探索。结果显示，加入未经处理的玻璃纤维对聚合影响较大，复合材料中的单体含量较纯反应挤出尼龙6的高，处理过的玻璃纤维与尼龙6经反应挤出后，材料的性能各项指标有明显提高。     

反应挤出聚酰胺6/蒙脱石复合材料的中试

在小试研究的基础上进行反应挤出聚酰胺6/蒙脱石复合材料中试研究,重点考察脱水工艺条件对聚合的影响,螺杆转速对复合材料力学性能的影响,蒙脱石含量对复合材料力学性能的影响.中试结果显示:双螺杆挤出机各段的温度在140℃左右,随着螺杆转速的提高,复合材料的断裂伸长率、缺口冲击强度出现下降,拉伸强度、弯曲强度和弯曲模量增大,中试螺杆转速在110 r/min;随着蒙脱石含量的增加,复合材料的拉伸强度、弯曲模量呈升高趋势,而缺口冲击强度呈下降趋势,最佳蒙脱石含量为3%～4%;小试与中试的脱水工艺条件基本相当,中试产品颜色和力学性能好于小试产品.     

反应挤出尼龙6/蒙脱石复合材料工艺研究

在反应挤出尼龙6（PA6）的基础上对PA6／蒙脱石复合材料进行了探索,首先选用蒙脱石作为纳米材料,并采用配制己内酰胺-蒙脱石母液的方法较好地解决了物料的分散问题;研究了挤出工艺条件对复合材料性能的影响。结果表明：随着蒙脱石用量的增加,材料的拉伸强度、弯曲强度和弯曲模量明显提高,断裂伸长率和冲击强度下降。蒙脱石质量分数在4％较合适,当蒙脱石质量分数大于5％时,聚合反应比较难以进行,当蒙脱石质量分数超过10％时,将无法进行聚合。     

反应挤出制备硫化镉/尼龙6纳米复合材料

采用反应挤出工艺双原位法制备硫化镉/尼龙6(CdS/PA6)纳米复合材料。CdS/PA6纳米复合材料由硫镉矿型CdS和粘均分子量在(2.4~5.6)×10~4 g/mol的尼龙6基体组成。低CdS含量时,纳米CdS晶体(6.2~9.7 nm)聚集形成15~50 nm的松散的团聚体,均匀的分散于尼龙6基体。较高CdS含量时,CdS/PA6纳米复合材料总体分散性较好,但存在一些由纳米CdS晶体融合成的紧密的团聚体(约100 nm)。将含14.1%(质量分数)CdS的CdS/PA6纳米复合材料用作色母料与商品尼龙6树脂熔融共混,可以生产出颜色均匀、色差极低的黄色制品。     

反应挤出制备尼龙6工艺研究

采用反应挤出方法制备了高性能尼龙6材料.考察了不同催化剂、加工工艺和原料配比对反应挤出尼龙6性能的影响.结果表明,选用Cat.A作为催化剂,配合适当的加工工艺,可显著提高尼龙6的相时分子质量和力学性能.     

反应挤出己内酰胺阴离子开环聚合尼龙6的研究进展

作为一种可连续化生产,残留单体易于脱除,产物分子量高,分子量分布窄,产品性价比高的制备方法,反应挤出阴离子聚合法在尼龙6的研究中应用广泛。简要介绍了反应挤出阴离子聚合尼龙6的反应机理、工艺流程,并对国内外研究现状及发展趋势进行了分析,详细综述了反应挤出阴离子聚合尼龙6在纳米复合材料、尼龙6为基体的合金以及尼龙6为分散相的合金研究中的最新进展。     

纺丝级尼龙6的反应挤出研究

利用阴离子开环聚合反应在双螺杆上快速制得了相对分子质量适当 ,相对分子质量分布较低(小于 3) ,单体含量低 (质量分数为 2 .5%～ 2 .8% ) ,流变性能好 ,易于纺丝的纺丝级尼龙 6。介绍了双螺杆反应挤出机的设计原理 ,讨论了催化剂、活化剂、助剂和挤出条件等因素对纺丝级尼龙 6的相对分子质量及其分布、残留单体量等的影响。实验发现 ,催化剂主要起引发反应的作用 ,活化剂则可大大加快反应速度 ,而助剂的加入可有效地提高聚合物的可纺性。     

双螺杆反应挤出尼龙-6

双螺杆反应挤出工艺是高分子材料加工的一种新技术，是目前国际上竞相投资的热点。本文将重点介绍作者采用反应挤出新工艺对己内酰胺单体进行双螺杆反应合成高聚物尼龙－６及尼龙－６制品，实现双螺杆挤出机自单体－高聚物－物品的一体化合成工艺过程，突出双螺杆挤出尼龙－６及改性制品固有的特色。     

尼龙6固相聚合中试试验研究

通过工厂中试实验研究,探讨了中试规模下聚合反应时间、反应温度、预聚体初始黏度等因素对尼龙6固相聚合的影响,确定了尼龙6固相增黏的工艺操作条件为:最佳温度175￣185℃,停留时间48h。     

硅灰石/玻纤增强尼龙6复合材料的研制

采用双螺杆挤出机制备了高性能硅灰石／玻纤增强尼龙6复合材料；主要研究了硅灰石含量、硅灰石细度、硅灰石与玻纤配比、偶联剂、尼龙6粘度等对硅灰；B／玻纤增强尼龙6复合材料性能的影响。     

双螺杆反应挤出尼龙6的开发生产

叙述了近年来双螺杆反应挤出技术在热塑性弹性体、塑料合金及反应合成等领域的应用,着重阐述反应挤出尼龙6的生产和研究。     

长玻纤增强尼龙6复合材料研究

采用熔体浸渍工艺制备了长玻纤增强尼龙6预浸料,研究了玻纤初始长度、玻纤含量、增韧剂对复合材料性能的影响,以及玻纤强度、树脂基体对复合材料性能的影响。试验结果表明,在玻纤含量32．2％,切粒长度为10mm时,复合材料的拉伸强度为208.4MPa,弯曲强度为269.5MPa,弯曲弹性模量为9．34GPa,缺口冲击强度为29kJ/m^2,冲击强度为63.4kJ/m^2,综合力学性能明显优于短玻纤增强PA6复合材料。     

尼龙6的双螺杆反应挤出工艺

介绍了国内尼龙 6的双螺杆反应挤出工艺。通过己内酰胺阴离子型快速聚合 ,直接反应成型制取高性能尼龙 6 ,具有生产连续 ,周期短 ,产品性能好的优点。反应挤出生产的尼龙 6相对粘度可达 4 2～ 5 0 ,拉伸强度、弯曲强度、缺口冲击等性能均优于传统工艺生产的尼龙 6。对双螺杆反应挤出机的工艺要求及特点作了简介。     

长玻璃纤维增强尼龙6的力学性能研究

采用一种新的熔融浸渍工艺制备了长玻纤增强尼龙6复合材料,研究了玻纤含量、玻纤长度分布对复合材料力学性能的影响。结果表明,在玻纤质量分数为50％时复合材料的拉伸强度为234MPa,弯曲强度为349MPa,弯曲弹性模量为11．4GPa,缺口冲击强度为313J／m,综合力学性能明显优于短玻纤增强尼龙6复合材料。     

短玻璃纤维增强低熔点尼龙6复合材料的性能研究

研究了短玻璃纤维用量对低熔点尼龙6(LMPA6)复合材料力学性能和热性能的影响。结果表明:随着短玻璃纤维用量的增加,LMPA6的缺口冲击强度先增加后降低,最高值为6.46KJ/m2;拉伸强度和弯曲强度则随之提高,当短玻璃纤维的用量为30%时,拉伸强度提高到100MPa,弯曲强度提高到130MPa以上。LMPA6的维卡软化点也随短玻璃纤维用量的增加而提高,当短玻璃纤维的用量为30%时,维卡软化点提高到90℃。     

硅灰石／玻璃纤维掺混增强尼龙6的研究

采用硅灰石／玻璃纤维作为掺混增强体系,与尼龙６共混挤出制得掺混增强尼龙６。     

玻璃纤维改性尼龙6性能的研究

采用硅烷偶联剂KH550处理玻璃纤维,通过熔融共混法制备了尼龙6(PA6)/玻璃纤维(GF)复合材料,对复合材料表面处理前后的力学性能、熔体流动速率(MFR)和断面形貌进行了表征。结果表明:随着GF含量的增加,PA6/GF复合材料拉伸强度和缺口冲击强度均先增大后减小;添加同样含量的GF时,采用偶联剂处理后PA6/GF的拉伸强度和缺口冲击强度增大,MFR减小,扫描电镜观察结果表明,偶联剂KH550有效地改善了GF与PA6间的界面结合。     

玻璃纤维增强MC尼龙复合材料的力学性能

考察了玻璃纤维增强ＭＣ尼龙（ＧＦＲＭＣＮ）中玻璃纤维的表面处理及加入量对力学性能的影响。并用ＳＥＭ对ＧＦＲＭＣＮ材料界面及其对力学性能的影响进行了研究。结果表明：使用ＫＨ５５０作偶联剂对ＧＦＲＭＣＮ复合材料是很有效的;当玻纤加入４０％时,拉伸强度比基体提高３２２％,拉伸模量提高１５２％,弯曲强度提高７４３％,弯曲模量提高了１１７％。而缺口冲击强度提高了１６２％,根据材料的制备工艺特点,玻纤的加入量以３０％～４０％为宜,既保证有良好的综合力学性能,又具有很好的工艺操作性。     

玻璃纤维/尼龙6复合材料吸湿特性及其界面性能

由于分子链含有大量酰胺基团,尼龙6(PA6)材料具有很强吸水性,在存储、运输及使用过程中容易受到湿度等环境因素影响,导致其与玻璃纤维(GF)的界面强度产生衰减。为了研究GF/PA6复合材料在长期潮湿存储、服役环境下界面剪切强度衰减规律,采用熔融浸渍与机械研磨工艺制备了单向GF/PA6复合材料薄膜试样,并对其吸湿特性进行测试。基于纳米压痕技术进行纤维推出实验,成功获得了纤维推出过程的载荷-位移曲线,并定量分析了湿气对复合材料界面力学性能的影响。结果表明,湿气对复合材料界面剪切强度影响较大,与干态相比,稳态和湿态时界面剪切强度分别降低了约20%和60%。本研究为GF/PA6复合材料在长期潮湿储存及服役环境下强度预测、失效分析及材料的设计优化提供了关键力学性能数据支撑。     

尼龙6/粘土纳米复合材料的研究

综述尼龙6／粘土纳米复合材料的研究进展、各种制备方法、复合机理及其微观性能的表征。粘土足一种层状硅酸盐,以纳米尺寸分布在聚合物中能提高聚合物的各种性能,尼龙6和粘土无论是通过原位聚合法还是熔融法都能制得剥离态的尼龙6倦土纳米复合材料。