球墨铸铁管断后伸长率不合格原因分析

采用金相检验及断口分析等方法对DN400输水用球墨铸铁管断后伸长率偏低的原因进行了分析。结果表明,DN400输水用球墨铸铁管断后伸长率不合格的原因是球墨铸铁球化不良及石墨漂移所致。     

无缝钢管断后伸长率不合格原因分析

分析Assel三辊斜轧管机组生产的高压锅炉用无缝钢管的断后伸长率不合格的原因.对比了矫直前后、不同内螺旋深度试样的断后伸长率,并用有限元软件分析相同加载力下有无内螺旋12Cr1MoVG无缝钢管试样的断后伸长率.分析认为:对于Assel三辊斜轧管机组生产的钢管,其内螺旋是引起条状试样断后伸长率偏低和不合格的重要因素之一....     

低合金高强钢断后伸长率不合格原因分析

针对低合金高强钢伸长率偏低的现象,对不合格的试样进行了探伤分析、显微组织观察、扫描电镜断口分析以及EDS夹杂物成分确定,最终发现伸长率不合格的原因为锰元素的偏聚造成了夹杂物过多、偏析处组织异常,同时这两种缺陷的存在还形成了氢陷阱引起了氢脆,在拉伸断口形成了脆性的氢致平台。     

DC01带钢生产工艺与断后伸长率不合格分析

生产检验中发现DC01钢断后伸长率不合格。介绍了DC01钢的生产工艺流程,对断后伸长率不合格的DC01钢试样进行化学成分、夹杂物和金相组织分析。结果表明:DC01断后伸长率不合格的主要原因是金相组织中渗碳体含量多,且呈链状和聚集状,钢中夹杂物也会引起断后伸长率不合格,提出了解决问题的措施。     

Q235B中厚板伸长率不合格原因分析

针对Q235B中厚板在拉伸试验中出现的断后伸长率不合格问题,利用扫描电镜、金相显微镜等分析手段对拉伸试样宏观断口、断口微观形貌及金相组织进行观察与分析。分析结果表明,中厚板中的非金属夹杂物、不均匀的带状组织和内应力是导致钢板断后伸长率不合格的主要原因,并就此提出一系列的工艺改进与优化措施,有效地解决了伸长率不合格的问题。     

Q420B钢伸长率不合格原因分析

针对Q420B钢板在轧制后出现伸长率批量不合格的情况,通过金相检测、扫描电镜等方式对其拉伸试样进行断口形貌、组织结构、夹杂物分析。结果表明,断口部位存在较多孔隙、分层以及较严重的带状组织,裂纹及孔隙主要沿偏析组织萌生扩展;断口部位夹杂物集中分布,且呈连续性、长条状分布,其在拉力作用下和基体界面分离、扩展后最终形成裂纹,是造成钢板轧后伸长率不合格的主要原因。     

履带板伸长率不合格原因分析与改进措施

对25MnB履带板热处理后伸长率不合格试样进行综合分析，利用直读光谱仪检测化学成分，利用氧氮氢分析仪检测N、H、O气体成分，利用金相显微镜检测金相组织和非金属夹杂物级别，利用扫描电镜对试样进行断口分析。发现履带板齿爪心部冷却速度缓慢，生成组织不均匀，且有铁素体存在，导致伸长率不合格。通过更换冷却水喷头增加冷却水流量的措施，加快履带板淬火的冷却速度，生成组织均匀的回火马氏体，使履带板的伸长率达到企业标准要求。     

Q345B钢板伸长率不合格的原因分析

在Q345B钢板的实际生产中,出现批量厚板性能不合格的情况。利用晶相分析、SEM观察等手段对炼钢、热轧过程及不合格卷进行了分析,发现断后伸长率不合格与钢板金相组织不均和夹杂物有关。钢中存在的带状组织对断后伸长率影响较小,但改善带状组织有利于改善钢卷的塑性。     

SS400中厚板横向伸长率不合格的原因分析

从现场生产的横向伸长率不合格钢板中取样,进行了夹杂物检验和金相检验,并用扫描电镜对拉伸断口进行观察和分析.结果表明,铸坯凝固过程中的偏析导致的低温转变组织和分布于其中硫化物,以及在试样中发现的不良组织是引发伸长率不合格的三个重要原因.并且根据现场生产条件提出了工艺优化建议,试生产后,钢板横向伸长率得到了明显提高.     

履带板伸长率不合格原因分析与改进措施

对25MnB履带板热处理后伸长率不合格试样进行综合分析,利用直读光谱仪检测化学成分,利用氧氮氢分析仪检测N、H、O气体成分,利用金相显微镜检测金相组织和非金属夹杂物级别,利用扫描电镜对试样进行断口分析。发现履带板齿爪心部冷却速度缓慢,生成组织不均匀,且有铁素体存在,导致伸长率不合格。通过更换冷却水喷头增加冷却水流量的措施,加快履带板淬火的冷却速度,生成组织均匀的回火马氏体,使履带板的伸长率达到企业标准要求。     

断后伸长率判定仪

对断后伸长率的测定,目前普遍采用的是用游标卡尺的直测法和移位法,此种测试方法误差较大,易引起人们的争议。作者通过对百分表式引伸计进行改装,实现了试样拉断后引伸计上下标距卡头能自动平稳分离。测试者通过百分表能直接读出试样的断后残余伸长量,或直接判断出试样断后伸长率是否合格。断后伸长率判定仪的结构如图1所示。     

高强度盘螺伸长率不合格原因分析及改进措施

通过对高强度盘螺伸长率不合格试样的宏观成分、拉伸断口形貌、夹杂物形貌及成分和金相组织精心研究,得出夹杂物、芯部出现异常组织和基圆组织不均匀等引起了盘螺伸长率不合格.减少铁水硫含量,通过吹氩促进夹杂物上浮、均匀钢水成分,改善冷床通风条件,有助于提高盘螺性能,确保伸长率满足国标要求.     

离心铸造球墨铸铁管伸长率波动的原因及稳定措施

增加石墨球数量和提高球化率,有利于改善离心铸造球墨铸铁管的伸长率。提高铁液的碳当量、增加孕育剂量和降低铸态组织的渗碳体数量,均有利于增加石墨球数量。在此基础上,提出了稳定离心铸造球墨铸铁管伸长率值的对策。     

断后伸长率的换算法

本方法通过测试最大应力下的非比例伸长率和断后伸长率,求得与材料相关的常数α、β的值,然后就可以根据公式δ=α+β(S_o~(1/2))/ l_o换算出该材料其他任何标距试样的断后伸长率了。该法不受材料的种类和试样尺寸的限制,只要形状相似均可换算,具有通用性。     

钢板断后伸长率测量不确定度的评定

为评定钢板断后伸长率的测量不确定度,以轧制厚度为18mm的Q235B板材矩形带头短比例试样为 例,建立了不确定度计算的数学模型,确定了影响试验结果的各项因素:如断后标距Lu、原始标距L0,计算出了各因素的标准不确定度,得出结果的扩展不确定度,并给出最终测量结果的表达式:断后伸长率的最终测量结果为 (28±3)%。     

HRB400热轧带肋钢筋伸长率不合格的原因分析

通过化学成分分析,金相、力学性能检验,断口宏观形貌检查,扫描电镜等手段,分析了某批准8 mm规格HRB400热轧带肋钢筋伸长率不合格的原因。结果表明:不合格试样的断裂源分别位于钢筋的横肋和纵肋,伸长率不合格是心部严重的组织偏析引起的。     

断后伸长率A测量结果的不确定度评定

文章按照GB/T 228-2002《金属材料室温拉伸试验方法》标准的要求,对冷轧奥氏体不锈钢板的断后伸长率进行了测试,并对检测结果的不确定度进行了评定。当k=2时,置信概率p=95%,断后伸长率不确定度评定结果为A=62.5%±2.0%。     

断后伸长率验证方法的探讨

通过应用重量法对断后伸长率的验证方法进行了探讨，解决了断后无标记试样伸长率无法测量问题。     

对钢板断后伸长率的测量不确定度评定的研究

~~对钢板断后伸长率的测量不确定度评定的研究@孙岭$济南钢铁集团总公司!山东250101 @高波$济南钢铁集团总公司!山东250101 @宋保霞$济南钢铁集团总公司!山东250101~~~~~~     

关于提高热模法铁素体球墨铸铁管伸长率的探讨

1概述英国学者莫罗博士于1947年研制成功铸态下具有球状石墨的铸铁，而我国在两千年前西汉中、晚期生产的铁厥（河南巩县出土），经电子显微镜观察和现代球墨铸铁中的球状石墨结构完全相同。自1948年球墨铸铁进入工业生产以后，在1950年代初一些国家就开始生产球墨铸铁管，日本是1954年在久保田公司开始生产球墨铸铁管的，并于1959年由日本水道协会制定标准，1963年开始生产仪．6～2．2m的球铁管，1969年生产2．6×6m的大型球铁管以来，它迄今仍是世界上最大的球铁管，因此可以说球墨铸铁管的生产技术是1960年代趋于完善的。当前世界上年产4…