应力腐蚀对锅炉的破坏

一、概况1960年8月武汉锅炉制造的一台 WG35—39—2型锅炉(即蒸发量35T/H,过热器出口压力39kg/cm~2,过热蒸汽强度450℃抛煤链条炉。于1969年10月安装在我厂投入运行。该炉锅简直径为φ1600 mm,壁厚46mm,长度8028mm,材质为~#20G,两侧各有一只上短联箱,用工字钢和槽钢固定。四根φ60×3引出管由上短联箱接至锅筒。前水冷壁管φ60×3,有36     

真空淬火炉

ZZR—20—16真空淬火炉(型号暂定)用于高温合金钢及小型制品热处理及淬火用。 主要规格及数据: 工作室尺寸:φ50～φ100/400～500毫米 均温区:150毫米±5℃ 真空度:热态 1×10~(-4)乇 工作温度:钼加热 1600℃     

无水冷技术在小型轧机加热炉的应用

重庆长江钢厂为了提高加热炉的热效率,节约能源,消除钢坯在水冷出钢槽上产生的阴阳面和在水冷炉筋管滑轨上产生的墨印,减少轧制事故,提高产品质量,避免汽化冷却装置因意外事故(如冷却水管堵塞或人为因素等引起冷却水断流),造成炉筋管和出钢槽产生弯曲变形引起停产,于1990年起对φ350×1/φ250×6轧机加热炉进行技术改造,采用了莫来石出钢槽和无水冷滑轨等新技术,取消了加热炉的水冷系统(包括汽化冷却装置),实现了无水冷加热,取得了较好的经济效益。     

勉县板凳堰水电站1、2号机组增容改造的效益

1963年10月,原水电部西北勘测设计院在《板凳堰水电站扩大设计说明书》中,将1～2~#机组装机容量确定为2×630kW.而1966年7月原电站筹建处在《板凳堰水电站二期工程修正概算》中,提出“为了扩大容量,充分发挥水轮机出力,发电机拟改为800kW,限于当时国内水轮制造厂家供货水平,只得选购广东韶关水轮机厂的QJ—W—92/1×11型机组,装机容量扩改为2×800kW,设计水头184～200m,而电站最大工作水头仅为160m,故机组运行14年来,受水轮机非设计工况下出力不足影响,效率逐年下降,造成“小马拉大车”的设备容量严重积压的被动局面.1992年4月观测,1~#机最大出力560kW,2~#机最大出力600kW.14年来我们曾提出多种方案进行技改论证和试验,均未如愿,眼看着丰水期“白煤”付之东流,令人疾首!     

轧钢加热炉纵水管无水冷支撑研究

<正> 1 前言轧钢加热炉是热轧钢厂的关键设备,加热效果和工作状况直接影响到产品质量和产品成本。抚顺钢厂500轧机加热炉为推钢式三段侧出料加热炉,有效长度为23968mm,有效宽度为2204mm,被加热的钢坯标准尺寸为300×75×1800mm,每片立装支撑水管负荷3.412t/m,     

回转窑窑尾余热综合利用价值的探讨

黑龙江省公路桥梁公司水泥厂是我省交通系统唯一的水泥生产企业,现有两条水泥生产线,一条为φ2.5×40米带五级旋风预热器窑外分解窑,另一条为φ3.0/2.4×50米干法中空窑(即回转窑)。设计生产能力为年产普通水泥十九万吨。目前能源消耗量较大,每年消耗原煤四万吨,消耗电力1800万kwh,煤、电消耗占水泥生产总成本的百分之四十。     

亚临界及近临界压力区垂直水冷壁光管和内螺纹管传热特性的试验研究

本文阐述国产大型电站直流锅炉采用的φ2×5.5mm碳钢四头内螺纹管和φ18×3mm1 Cr18Ni9Ti不锈钢光管在亚临界及近临界压力区汽水两相流沸腾传热特性的试验研究结果.内螺纹管的试验参数范围为压力P=19.6～22.6MPa、质量流速G=650～1750kg/m~2s,内壁热负荷q=200～610kw/m~2.光管的试验参数范围为P=17.2～22.6MPa,G=800～2000kg/m~2s,q=240～630kW/m~2.通过试验得出了在上述参数范围内的壁温变化特性,确定了发生传热恶化的规律及内螺纹管抑制传热恶化的效果,并对几种结构相近的内螺纹管的传热特性进行了比较和评价.     

热旋压收封集箱的爆破试验及分析

对φ159×12和φ159×7两种热旋压收封集箱进行了电测试验和爆破试验,并对相应的无孔封头做了简单的理论计算。在新的定义以前,建议对于带有手孔圈或盖板一类附加装置的收封集箱开孔封头,其削弱系数φ值可适当地提高到相当于一普通焊缝的削弱系数值,如取φ=0.75～0.8。     

螺旋管减温器与U形管减温器的对比

1.概况 减温器是用来调节蒸汽温度的重要装置。江西省吉安火力发电厂在1960年、1970年投产的两台35t/h抛煤机链条炉排锅炉,配有两台表面式U形管减温器(见示意图1)。其外联箱φ325×20mm,长4.472m,两侧各装有一组φ25×3mm的U形管束,每侧11根,联箱端盖     

φ25×6高压鳍片管冷拔新工艺

本文介绍了我厂利用仓库积压的φ60×7-80毫米鳍片管为坯料,试制成φ25×6-25毫米管材的拉拔新工艺。该工艺试制成功,不但解决了生产1000吨/时锅炉需用的钢管,而且还节约了大量资金。可供有关人员作参考。     

哈尔滨汽轮机厂20万千瓦双排汽与三排汽汽轮机的运行经济性对比

哈尔滨汽轮机厂先后设计制造了多种型号的超高压一次中间再热20万千瓦容量等级的汽轮机。其中~#34,~#55(制造厂编号,以下同)为三缸三排汽,末级动叶高度为665毫米,排汽环形面积3×4.178m~2=12.535m~2,以下简称该机型为3F665。第一台3F665于1972年在朝阳发电厂投运。~#69为三缸双排汽,末级动叶高度为710毫米,排汽面积2×4.617m~2=9.234m~2,简称为2F710。第一台2F710于1986年2月在巴基斯坦古杜电站投运。~#74为三缸双排汽优化机组,末级动叶     

减少轧钢火次,进行系统节能改造

一、减少轧钢火次是轧钢系统重要的节能方向 上钢十厂是以生产热轧带钢和冷轧带钢为主的轧钢厂,坯料规格为(150～200)×(150～200)×2600～3000mm。原热轧窄带钢由几车间分开坯与带钢两道工序完成,生产工艺流程如图1所示:     

减粘加热炉对流室改造的设计方案

本文针对减粘加热炉对流室热量利用不合理以及影响正常生产的问题设计了改造方案。在对流室不增大、管板几乎不动的情况下,将炉管由φ60×5mm翅片管改为φ89×5mm光管,增加两种加热介质。所提出的设计方案得到采纳应用后,解决了存在的问题,并实现投资少见效快的目的。     

多功能钢包精炼20年

L FV和 L F- VD精炼功能的开发 ,使模铸轴承钢钢中氧含量在 9× 10 - 6 以下 ;L F- VD精炼模铸轴承钢和连铸轴承钢 ,可使钢中氧含量、硫含量和钛含量分别在 9× 10 - 6 、0 .0 0 5 %和 2 3× 10 - 6 以下 ,L FV精炼不锈钢 ,最低碳含量可达 0 .0 0 4% ;L FV精炼 0 0 Cr2 5 Ni2 2 Mo2 N超纯超低碳不锈钢可使其氧含量达到 31× 10 - 6 。     

高效率线材加热炉与DDC控制

<正> 一、前言沈阳线材厂是一个专门生产φ6.5mm盘条,年生产能力为20万吨左右的工厂。所用加热设备是两段推钢式加热炉。几年来工厂曾对加热炉进行过多次节能技术改造,燃耗逐年降低,到1983年,年平均可比单耗为0.307×10~6kcal/t(坯)。成为全国线材行业的冠军炉。为了进一步提高炉子热效率,降低燃料消耗,赶超世界先进水平。近两年来,结合炉子的两次检修,先后进行了对炉型结构的改造和     

开展电炉钢节电竞赛 促进行业节能

开展电炉钢节电竞赛促进行业节能浙江省冶金总公司夏晓林，李永伟１９９４年我省共产钢１３５×１０￣４ｔ，其中电炉钢６３．×１０￣４ｔ，其中７家钢厂３９．３×１０￣４ｔ，占总产量的６２％左右。这７家企业现有１．５～５ｔ小电炉共计１７座，其中５ｔ占１５座，１...     

罗茨风机更换电动机的节能

罗茨风机是立窑水泥厂熟料生产的关键设备,要求有足够的风量与风压,以满足“大风大料”、“快烧急冷”的燃烧工艺要求。我厂熟料生产使用φ2.2×8.5m 液压传动机械立窑,配置了 D60×78型罗茨风机,风量200m~3/min,出口静风压34300Pa,拖动电机 JS127—6-185kW,是我厂容量最大的电动机。按照φ2.2×8.5m 机立窑常规工艺设计,一般配置风量200m~3/min 风压19600Pa的罗茨风机,可见我厂风机铭牌风压过高。     

抓系统节能 促能耗下降

<正> 通过“六五”期间,尤其是近几年的努力,鞍钢节能工作取得了可喜成果。1980年～1986年,鞍钢的钢、铁、材产量分别由697×10~4t、670×10~4t和421×10~4t增长到749×10~4t、     

大容量燃烧器制造的发展趋势

1957年西德电力工业中燃油的比重只占12%,而1970年已上升到50%。1956年单只燃烧器热功率仅为5.0～7.0×10~6大卡/时(燃油量为500～700公斤/时)。这一年第一次制造了热功率为10.0×10~6大卡/时(燃油量为1000公斤/时)的油燃烧器,采用带有轴向和径向旋流叶片的扩散器。在当时,这种发展被认为是冒进的。从1956年以后液体和气体燃料燃烧器才开始大规模地发展。60年代前半期单只燃烧器热功率已经达到30×10~6大卡/时,后期提高到50×10~6大     

关于超高压锅炉汽包下降管焊接的裂纹问题

我厂制造的配十二万五千瓩发电机组的400吨/时锅炉汽包,材料采用Mn-Mo-V-Ni 型的低合金高强度钢板,牌号为BHW38。汽包上的大口径下降管(φ447×50毫米)也是采用这种材料,系用钢板热压成半圆爿