P92主蒸汽管对接焊缝裂纹和夹渣产生原因的探讨

P92新型马氏体耐热钢由于其良好的高温性能,在超超临界机组主蒸汽管道中得到大量应用。但P92钢焊接性较差,在焊接过程中极易产生裂纹和夹渣等缺陷。现结合监造过程中的实际案例,分别对焊缝中裂纹危害性缺陷和夹渣缺陷的产生原因进行了分析,并提出了相应的预防措施。     

P92钢焊接接头存在的问题及防范措施

介绍了P92钢焊接工艺的国、内外研究现状,根据P92钢焊接接头存在的焊接冷裂纹、焊缝金属韧性低、Ⅳ型裂纹等问题,探讨了其产生的原因及防范措施,为P92钢在我国超(超)临界机组上的应用提供有益的技术支持。     

680MW超超临界机组锅炉主蒸汽管道裂纹处理及预防

介绍了华能威海电厂6号机组主蒸汽管道水压堵头过渡直管段焊缝影响区产生环向裂纹的具体情况,结合管段材质P92钢的成分和特性,深入分析了环向裂纹的产生原因,针对环向裂纹的性质,指明了应该采取的修复和预防措施。     

P91/P92钢管道对接焊缝根部裂纹的CIVA仿真分析

目前大型火电机组广泛使用P91/P92材料制作集箱和主蒸汽、再热蒸汽管道等部件,由于其焊接工艺要求比较严格,在焊接过程中容易产生焊缝根部缺陷及层间微小裂纹等缺陷。而对于焊缝根部裂纹超声波检测过程中,缺陷与根部焊瘤不易区分,使得缺陷难于检出。利用CIVA仿真分析软件,对不同高度和埋藏深度下的管道根部裂纹进行仿真,并对其声束传播路径、根部焊瘤成型反射特征及缺陷波形的变化规律进行了分析。     

P91钢主蒸汽管道焊缝金相缺陷形态及其形成原因探讨

通过对表面有微裂纹的P91钢主蒸汽管道焊缝取样试验分析,认为焊缝金相缺陷主要有3种形态：表面微裂纹、线状缺陷（晶间网状或线状析出物偏聚）及粗大的柱状晶。以钢的焊接熔池凝固、相变及多层多道焊层之间热影响区相变理论为基础,对金相缺陷形成机理进行探讨,金相缺陷的直接危害是焊缝冲击韧性极低（小于10J）。焊接线能量过大是产生焊缝金相缺陷的主要原因。     

F12钢焊缝裂纹超声检测方法探讨

1 前言 秦岭发电厂125机组主汽管道和蒲城电厂主汽、再热管道材质为西德生产的F_(12)钢。这种钢对裂纹比较敏感、焊接中极易产生裂纹,因此对其作超声波探伤的关键就是判定缺陷性质的问题、换句话说就是如何判定F_(12)钢焊缝中裂纹的问题。通过对我厂和蒲城电厂100多个F_(12)钢焊缝超声探伤裂纹的判定解剖,总结摸索出了一条适合F_(12)钢焊缝超声     

1000MW 超超临界压力发电机组管道用P92钢焊接缺欠及质量控制

P92钢是制造1 000 MW 超超临界压力发电机组的重要钢种之一,对其焊接性进行了研究.比较了P92钢和P91钢的裂纹敏感性和焊接工艺要求,通过电厂实例分析了P92钢焊接头易出现的问题,如裂纹、焊口根部氧化及成型不良、焊缝硬度及组织异常等,指出P92钢焊接质量控制要点是预热温度、层间温度、焊接热输入量、热处理温度以及...     

A335P92钢热压成形工艺试验研究

分析了A335P92钢热压成形管件的变形特点,据此制订A335P92钢热压成形工艺方案。试验及对实际产品的检验表明该工艺是可行的。通过试验研究得出如下结论：A335P92钢热压成形的加热温度为950~1 100 ℃,保温时间为1~2 h;在温度650~1 100 ℃时热压成形不会产生裂纹等缺陷;热压成形后可以自由冷却,即使水淬也不会产生裂纹。     

660MW超临界锅炉集箱筒体焊缝裂纹分析及修复

本文介绍了河北国华定洲电厂二期工程锅炉受热面集箱在安装前进行金属检验过程中大面积发现集箱三通焊缝、筒体对接焊缝及封头焊缝裂纹的缺陷问题。通过对集箱焊缝裂纹产生的原因进行综合分析并制定相应的解决方法,以期对国内同类型机组的锅炉受热面集箱质量的监督和控制提供借鉴。     

660MW超临界锅炉集箱简体焊缝裂纹分析及修复

本文介绍了河北国华定洲电厂二期工程锅炉受热面集箱在安装前进行金属检验过程中大面积发现集箱三通焊缝、筒体对接焊缝及封头焊缝裂纹的缺陷问题.通过对集箱焊缝裂纹产生的原因进行综合分析并制定相应的解决方法,以期对国内同类型机组的锅炉受热面集箱质量的监督和控制提供借鉴.     

P91钢焊缝缺陷检测及原因探讨

P 91钢材的可焊性相对较差,若焊接工艺控制不严,易产生裂纹、未熔等危害性缺陷;超声波在P 91钢中的声速也与普通的碳钢声速有所不同,对于P 91钢焊缝的检测应注意缺陷的定位。     

Laves相对P92钢焊接接头蠕变的影响

由于P92钢焊接接头在时效过程中析出Laves相,焊缝金属冲击韧性大幅度下降,介绍P92钢焊接接头时效后组织韧性的变化,分析Laves相析出、合金元素W对蠕变断裂的影响,得出Laves相形成初期对P92钢焊接接头蠕变断裂强度有利、合金元素W有利于提高蠕变断裂强度的结论。     

末级过热器出口联箱疏水管焊缝裂纹分析及处理

某锅炉末级过热器出口联箱B侧疏水管(P91)的弯头下方焊缝在运行中发生泄漏,结合现场实际和初步检验,分析P91钢末级过热器出口联箱疏水管焊缝裂纹发生的原因主要是焊接工艺或热处理工艺参数不正确,工艺措施不严格,质量检验不严谨造成,以此为据拟定了缺陷焊缝修复的焊接热处理工艺及质量检验措施。     

超临界600 MW机组主汽及二减联箱温度管座裂纹形成研究及处理

本文分析了600 MW机组锅炉主汽管道及二减联箱温度管座裂纹的产生原因,确定了处理方案.通过对P91钢的焊缝裂纹形成机理进行分析,为选择恰当的焊接工艺提供了技术依据.通过采取必要的焊接措施和合理的热处理工艺,可使P91钢焊接达到满意的效果.     

SA335P22钢焊缝失效原因分析及修复工艺

国内大部分SA335P22管道已经运行超过10万h,在长时间高温、高压情况下,对接焊缝容易产生缺陷并扩展,特别是基建过程中存在气孔或者夹渣的焊缝更容易在早期发生裂纹。本文通过对某电厂主蒸汽管道焊缝裂纹的检测,分析缺陷的形成原因,介绍挖补工艺及其效果。     

电厂除氧器焊缝裂纹补焊修复

针对某电厂除氧器水箱焊缝发现的裂纹问题，较全面地分析了裂纹产生的原因；并采用冷焊工艺进行了缺陷的补焊修复，为同类压力容器裂纹缺陷的补焊修复提供了可借鉴的经验。     

P91钢主汽管道焊缝缺陷分析及处理试验研究

通过对P91钢安装焊缝裂纹及缺陷分析试验研究,确认裂纹为A-M条状混合相。较大区域残余奥氏体及粗大晶粒马氏体转变不完全是降低焊缝冲击韧性的主要原因。通过热处理工艺试验,大大提高了原焊缝的冲击性能。研究还对其他安装焊口的检验、注意事项、评定及热处理工艺措施要点提出了建议。     

磨煤机端盖裂纹的焊接修复

运行时间达２５万ｈ的磨煤机,其端盖与筒体焊缝出现长约４５００ｍｍ的裂纹,在焊接修复中,通过工艺性能评定试验确定了焊缝的坡口型式,焊接及热处理工艺规范,并予实施,修复后,经４０００多ｈ运行,焊缝未发现缺陷,运行工况正常。     

超临界锅炉炉墙密封焊接裂纹原因分析及防治

轩岗电厂660 MW超临界锅炉炉墙密封焊缝多处出现裂纹。从材质、焊接工艺、塞块点固、环境温度、焊接结构等多方面进行分析,其原因在于：① 15CrMoR钢焊接性较差,有较强的冷裂纹倾向;② 鳍片切口边缘氧化铁、油污等杂质未得到彻底清理,焊后焊缝内含氢量过多及焊缝内缺陷严重超标,形成隐含的裂纹源;③ 施工环境温度较低,焊后冷却速度过快,熔敷金属组织转变不完全,有淬硬组织产生;④ 超临界机组锅炉管径小、管壁厚,管子刚度大、拘束度大,单位面积内的密封焊缝条数多、密度大,焊接应力大。鉴于此,制订了相应的防范措施和修复工艺,并在工程施工中获得了良好的效果。     

主蒸汽管道堵板阀焊口超声检测及裂纹处理

某火电厂300MW机组主蒸汽管道堵板阀阀体与过渡短管为异种钢对接焊缝,在安装过程中进行超声波检测时,发现2个异种钢焊缝均存在多处超标缺陷;运行1.2万h后进行超声波检测复查时,发现2个焊缝缺陷均已扩展,且方向性很强,具有裂纹缺陷特征,经验证存在7条裂纹和数处夹渣、气孔等。采用多层多道的焊接方式进行了焊补处理,焊后立即进行热处理,并经检验确认焊缝缺陷均已处理干净。