温升过盈对连杆铜套过盈装配的影响

目前,虽有一些发动机的连杆小头上使用着以钢背与青铜双金属带卷成的薄壁衬套,但使用青铜材料作连杆铜套的仍居多数。连杆铜套与连杆小头内孔为过盈装配。许多修理工认为,加大连杆铜套与连杆小头孔的过盈量可确保铜套在小头孔中的紧度,因此当发生连杆铜套松动的故障时,常常利用毛坯自制铜套,以求加大过盈量。但实际上在加大过盈量后,铜套依然有松动的现象,而采用不断加大过盈量的做法常常造成组装困难和机件损坏。现将我们对连杆铜套过盈配合的看法叙述如下:     

铜套内径缩量的计算

一般机械手册上没有介绍铜套内径缩量的计算方法,而将铜套镶入孔座又是装修工作中经常遇到的事,由于铜套与孔座一般采用过盈配合,铜套压入孔座后,其内孔就要收缩。为使装配后铜套与轴仍为间隙配合,通常采用铜套内孔预留出加工余量,待镶入孔座后再镗削或刮研铜套内孔的方法来满足使用要求。这样加工费时费力,需要改进。我们经过较长时间的探索,找到了一种计算铜套内径缩量的方法。     

混凝土泵车转台回转铜套脱出的原因及改进措施

1.故障现象 1台某型号混凝土泵车进行投产前的工业试验,在试验了100h时出现转台回转铜套脱出现象,如图1所示。回转铜套脱出可能会断裂,甚至导致泵车倾翻等严重事故。因此应找出原因,并采取相应的改进措施。2.回转铜套受力分析该型号泵车采用齿条缸驱动回转轴转动的方式,实现转台回转。其结构如图2所示。回转铜套与固定转塔座孔设计为过盈配合,过盈量符合国标H7/p6要求。根据该泵车回转铜套的结构特点,装配后转台回转轴与铜套的最小间隙为0.05mm,并采用润滑脂润滑。     

发动机连杆衬套过盈量求解分析

连杆衬套和连杆小头以过盈配合的方式联接,选取合理的过盈量至关重要。以某型号发动机为例,在满足过盈配合时连杆衬套所需传递的力、扭矩的前提下,考虑连杆衬套装配时的径向变形,合理选取过盈量,确保活塞销正常装配。对连杆衬套和连杆小头的接触过程进行有限元仿真,进一步验证过盈量的选取范围的合理性。     

铜套的缩量

在机械装配过程中,经常把铜套镶入孔座,铜套对孔座一般为过盈配合。在常温下,铜套压入或打入孔座时,铜套内孔要收缩。为保证收缩后的铜套与轴的配合间隙,一般采用铜套内孔留加工余量,镶入后再进行镗削加工;无法镗削的就用手上刮研,费时费力,工效不高。     

液氮冷装铜套

把铜套装入机座,通常采用压力装配工艺。而对于直径大,形状特殊的机座,用压力装配工艺无法装配。天津工程机械厂试验了液氮冷装技术,以解决铜套等具有过盈配合的零件的装配问题。冷装只需有一贮存液氮的容器(杜瓦瓶)和一个有绝缘层的冷却槽。当把铜套放入装有液氮的冷却槽中后,铜套的温度     

压配铜套的过盈量计算

在机械制造和维修中,有大量的铜套压配,其配合过盈量的大小直接影响装配质量。并关系到铜套压配后收缩的內孔是否需要进行精加工(铰孔、刮研等),以保证铜套内孔与轴(或销)的配合精度。维修工作中,由于座孔的变形(椭圆、锥度),铜套压配后普遍地要进行精加工。本文根据铜套几种常用材料的屈服条件,确定座孔与铜套的合理配合压力P_0,     

过盈配合的铜套压装时内径加工尺寸的计算

论述了通过计算过盈配合的铜套内径加工尺寸,并按所计算的尺寸加工后,将过盈配合的铜套镶入座孔（在常温下压入或打入）,使其内径正好符合与轴配合的要求,省去过盈配合的铜套镶入座孔后镗或刮削加工的方法,省工、省时、降低了制造成本。     

过盈配合应力的接触非线性有限元分析

基于非线性有限元软件 MARC,提出过盈配合应力的动态和静态两种有限元分析方法 ,并以铁道车辆某高速轮对组装的过盈装配为例进行了有限元仿真计算 ,比较了两种方法的计算结果 ,分析了过盈量、摩擦系数、形状误差对装配应力的影响 ,结果对于确定合理过盈量和改进加工工艺具有参考意义     

船用柴油机气门导管与缸盖压装过程的研究与优化

柴油机缸盖是组成船用柴油机的核心部件之一,气门导管是柴油机气门的导向装置,其准确完成装配才能确保气门能够准确无误地做直线往复运动,气门导管与缸盖之间一般采用过盈联接,因此保证气门导管与缸盖的装配质量是十分重要的。主要分析了在不同过盈量的条件下,气门导管与缸盖装配过程中的压装力及由其引起的应力与位移变化情况,并以被包容件气门导管的内径作为优化参数进行优化,在满足实际工作要求的条件下,设计出最优的气门导管内径尺寸,得到二者过盈配合时的最佳配合尺寸,为气门导管以最小的压装力、应力和最佳过盈量压入缸盖内提供了理论参考,指导实际生产。     

蝶阀阀轴铜套内径缩量的计算

蝶阀阀轴铜套内径缩量的计算江苏省阜宁县第一机械厂金日中蝶阀阀轴铜套和阀体孔座一般采用过盈配合，铜套压入孔座后，其内径缩小。为使蝶阀装配后铜套与轴为间隙配合，通常采用铜套内孔留出加工余量，待镶入孔座后再镗削或刮研铜套内孔的方法。这样加工费时费力，需要改...     

过盈量配车法控制大尺寸铜套内孔收缩量

我厂生产的装在大型部件上的大尺寸铜套,一般采用过盈配合H7/r6。如何控制装配后铜套内孔的收缩量,保证装入大型部件后铜套内径的设计尺寸,传统的工艺方法都是事后处理铜套内孔收缩量的模式,有两种工艺可供选择：     

一种新型的油缸—双压式超高压缸

在目前国内外大型油压机上所采用的超高压油缸,其油压已达到800～1400bar。这些油缸的缸体都是由内外过盈配合的两层圆筒用热压装配而成。由于缸体产生了预应力,因此达到了缩小外径和减轻重量的目的,但是,这种筒形缸体,其过盈配合要求严格,套装工艺复杂,因此使筒形缸体的长度受到限制,其油缸     

VC轧辊心轴与辊套过盈量的确定

辊套与心轴之间的过盈量δ,是VC(Variable Crown)轧辊系统的关键结构参数之一。从满足其使用性能要求出发,研究了δ的大小对VC轧辊的强度和密封性能的影响,提出了过盈量的选取原则和选取方法。根据该研究结果．心轴与辊套过盈装配后,配合区内端点处的相当应力最大;将在最大控制压力作用下,辊套获得等强度的配合内表面为过盈量的选取准则,可满足VC轧辊的强度、刚度和高压密封要求。     

缸体加热装配理论与实验研究

针对射流冲击器缸体在水平井应用中内壁断裂的问题,提出了一种新的加工工艺,即采用加热装配的方式加工缸体,在缸体热装方案设计中确定了缸体热装的加热温度、过盈量及承压力等关键参数。并采用了模拟试验的方式验证了热装方案设计的合理性,最终成功实现了冲击器缸体热装装配。采用此加工工艺加工缸体,使缸体内壁厚度从原来的5 mm增大到10 mm,大幅度提高了缸体的强度,解决了缸体内壁断裂问题。通过热装温度、加热时间的理论计算,确定了缸体加热装配方案及缸体加热装配的过盈量,进行了外缸加热膨胀量变化规律试验,在此基础上实现了缸体加热装配,对热装缸体进行了打压试验及台架检测试验,验证了缸体加热装配的可行性,为缸体质量提升找到了一种新的加工方法。     

超长大过盈组合厚壁圆筒装配方法研究及应用

挤压筒作为重要的挤压工具之一,主要由外套、内衬等组成。外套、内衬间通过过盈配合联接在一起,其配合面配合直径大、配合长度长、过盈量大,如何实现外套内衬的装配并保证过盈联接的可靠性,是保证挤压筒力学性能的关键。以挤压筒为例,对超长大过盈组合厚壁圆筒的装配方法进行了研究,从装配方法选择、装配要点等方面进行了分析,制定了装配方案。装配方案在挤压筒装配中的成功实施,证明了超长大过盈组合厚壁圆筒装配工艺科学、合理,为类似大型轴类零件的装配提供了参考。     

高强度销孔配合件的冷冻装配

本文通过对我公司生产精梳机上高强度销孔配合件的冷冻装配工艺研究，解决了销轴与孔过盈配合零件在高强度运转中的松动问题，确定了同类型组合零件的冷冻装配工艺。     

谈谈怎样调换氮氢气压缩机的缸套

《机械制造》84年第7期刊登了“解决L型氮氢气压缩机内漏的办法”一文。该文提出了一个为解决压缩机打气量不足而改变缸套与气缸体配合处结构的办法。我们认为这种舍简就繁的做法,很不合理,还有弊病。为此,我们感到有责任向小化肥行业推荐一种简便易行、又切实可靠的方法。 1.缸套外径与缸体配合公差的选择鉴于气体压力沿气缸长度方向上是变化的,许多缸套配合往往仅在接近气缸盖的1/3缸套长度上采用过盈,过盈量为0.0001D～0.0002D(D为缸套外径),其余部分取间隙配合,间隙等于0.00005D～0.0001D,以便于装配。这样可把缸套外径车成2～3段不同的直径,对于较短的缸套,外径可车成一个过盈配合尺寸。     

基于Workbench的缩套式超高压缸体优化设计

某设备的缩套式超高压缸体存在内壁始终为应力最大位置,且缸体应力分布相当不均匀的问题。为满足缸体最大等效应力小于缸体材料的屈服极限,以内外缸体内壁剪应力相等为约束条件,结合过盈配合及设计要求,利用响应面法对缩套式超高压缸体进行优化设计。结果表明,缸体的过盈量从优化前的0.30 mm减小到优化后的0.2662 mm,降低了内外缸安装套合时的工作难度;内缸内壁到外缸内壁的等效应力的变化率从优化前的0.787 MPa/mm降为0.0568 MPa/mm,缸体的应力分布不均匀性较优化前有了较大的改观。     

圆锥滚子轴承外圈过盈配合量对装配高的影响

以33118圆锥滚子轴承为例,介绍了传统轴承过盈配合量与装配高变化量关系的数值计算方法,经与测量结果对比,误差较大(32％).分析其主要原因为计算中将壳体、外圈等效转化为规则圆环,与实际情况不符,故建立包含壳体、轴承实际结构的有限元模型,计算轴承过盈配合量与装配高变化量的关系,与测量结果误差为2.9％,可以满足工程应用...