伦敦防洪的泰晤士河挡潮闸

在泰晤士河伦敦老城下游十多公里的伍尔威治河段上,有若干巨大的船帆形建筑物横河而列,使人联想起闻名世界的澳大利亚悉尼歌剧院。然而,它不是歌剧院,却是一曲驯服海潮、保护伦敦城的凯歌——泰晤士挡潮闸。为什么要建此巨闸?它是怎样建起来的?它有什么特点?下面将概略加以介绍。     

国内外河口挡潮闸效益及影响分析

搜集多个国内外大型河口挡潮闸工程实例,对河口挡潮闸工程效益、相关影响及对策措施进行分析和总结。主要结论有:建闸的工程效益包括防洪挡潮、水资源利用、改善城市水景观、提升城市水文化和推动城市转型发展,也存在一些负面影响,如:闸下潮波变形,易造成闸下淤积;闸上水体流动性减弱,若治污手段不力,水质将加速恶化;阻隔了河道生态通道,对洄游鱼类等产生较大影响;闸门关闭时会隔断航道,影响通航。     

南朝鲜洛东江河口防潮闸

南朝鲜釜山市位于洛东江河口区,饮用水取自洛东江.洛东江盐水上溯入侵,对釜山市的饮用水供水造成威胁,对农业发展也有妨碍.为解决此问题,约10年以前,就曾在洛东江上游兴建了安东坝,维持泄放40米~3/秒的流量,用以抵制盐水侵入河口区.但问题发展迅速,到1982年时,沿江两岸农民大量取水灌     

我国河口挡潮闸闸下淤积综合治理技术

泥沙淤积是中小河口建闸后需要解决的问题，它制约着河口的综合利用。本文就我国河口挡潮闸引起的闸下淤积问题进行了分析和讨论，着重分析总结了针对不同类型的潮汐河口闸下淤积问题及相应的整治方法，并列出了一些典型的成功案例。从河口闸下淤积整治及综合利用的角度提出了现代河口闸下淤积的综合整治利用的思路，为我国相应河口闸下淤积的整治和利用提供借鉴和经验。     

泥质河口挡潮闸规划的研究

由于潮汐作用,现有泥质河口挡潮闸下均发生淤积。但是,在挡潮闸规划中,考虑河道的排洪、排沥、排成要求多,对河口的淤积问题未给予足够重视。从挡潮闸闸位和底板高程两个方面详细分析了泥质河口在建挡潮闸下的回淤特性,从而对挡潮闸设计规模等规划问题提出见解,以供参考。     

河口挡潮闸纳潮冲淤中间试验

1中间试验的目的纳潮冲淤研究课题的主要成果之一，是论证了纳潮冲淤的可能性。涨潮水流在扰动较小的情况下，水中泥沙受双电层范德华力影响，发生絮凝沉降，速度很快。在涨潮一小时后，闸前上层潮水含沙量很小，仅为0．04～0．1kg／m3。清水层厚度达1．0～1．5m。若将这层清水     

北方河口挡潮闸规划设计的探讨

北方建闸河口，由流域自然条件所决定的水文特性，要求泄洪排涝标准较高，耐通常年份径流量又很小，闸下河道基本为潮流所控制而造成严重淤积，因而，合理的挡潮闸规划设计，应既能满足洪，枯流量的宣泄，又要达到减淤的目的，根据河口泥沙运动的基本规律和工程运行的实践经验认为：河口建闸的设计途径，应采用子牙新河海口枢纽那样的宽堰泄洪，主槽闸排涝的模式，这种建闸模式具有泄洪安全，回淤量小、造价低廉的优点，在河口建闸设     

龙泉滘闸泵工程对江门市防洪排涝的影响研究

为分析龙泉滘闸泵工程的建设对江海区排涝及新会区防洪的影响,按照联围内河网水力联系、外江与联围的关系以及龙泉滘水闸排涝范围,确定了本次分析论证的研究区域。在此基础上,采用小流域暴雨洪水推算研究区围外上游天沙河水系及围内设计洪水过程。根据礼东围围内排涝标准及起调水位,按水闸维持现状、扩建水闸19m及扩建水闸45m 3种情况分别组合是否闸泵结合得到6组工况,结合下游3座挡潮闸进行调洪计算,对江海区排涝及新会区防洪进行分析,为合理确定泵闸工程建设规模提供科学依据。     

用层次分析法选择黄浦江河口挡潮闸闸址

针对黄浦江河口挡潮闸闸址各方案,运用层次分析法建立了多影响因素的综合评价指标体系.为减少主观因素的影响建立了判断矩阵,计算各指标的权重,以评价各因素对闸址的影响程度,从而选择出最优闸址方案.     

我国河口挡潮闸闸下泥沙冲淤研究综述

指出由于挡潮闸的修建,改变了河口地区的水动力条件,破坏了原有天然情况下的泥沙冲淤平衡,使闸下游河段普遍出现严重的泥沙淤积。综述了国内对挡潮闸闸下泥沙冲淤的认识和研究进展,展望了今后挡潮闸闸下泥沙冲淤的研究方向。      

黄浦江河口建闸挡潮效果初步分析

在探讨计算水情和水闸调度运行方案的基础上,采用3种尺度的河网模型对黄浦江河口建闸的挡潮效果进行定量分析,并研究了不同调度参数(起关潮位和关闸历时)对挡潮效果的影响。研究结果表明,在遭遇千年一遇风暴潮时通过合理调度黄浦江河口闸门可将进潮量减少约80%,闸内干流段高潮位降低1.7~2.4m,能有效提高上海市区的防汛能力。     

上海苏州河河口挡潮闸的问题探讨

苏州河是上海标志性河流,其河口更是上海的发源地与世界关注的焦点。基于苏州河历史演变及河口变迁情况分析,阐述了不同时期各方面对苏州河河口挡潮闸的要求和水闸发挥的作用,以及历史和现状情况下水闸闸址位置、工程规模、结构形式、运行方式。根据现状河口水闸运行情况,分析了水闸存在的主要问题,并提出了完善措施建议,包括淤积监测与定期清淤、防撞风险研究、大修方案研究等。根据上海未来城市总体规划、防洪要求、水资源调度和水环境整治要求,以及黄浦江河口建闸等相关工程规划情况,预测了未来苏州河河口水闸的功能和运行方式,从而为相关部门提供决策参考。     

模拟潮汐河口洪水风险的潮闸控制模型

分析了英国南部海岸海平面上升和径流增强对堤防的影响,选用HEC—RAS数学模型对阿伦河进行了研究,模型中采用了不同水文每件和工程组合。结果显示,就阿伦河而言,目前的防洪潮设施足以防御100a一遇的洪水,但随着海平面的上升和降雨的加大,洪水风险也进一步增大。工程措施效果显示：仅在河口处建造水闸,不但不能抵御气候变化带来的灾害,反而将增大洪水风险;选择性地移除部分大堤,配合水闸的建设,将明显降低洪水风险,但当海平面上升到1m时,这个工程组合的功效快速减弱,原因在于随着海平面的上升,潮闸关闭的时间越来越长,径流将积累在上游并最终导致洪灾。     

深圳河防洪（潮）整治工程

深圳河治理工程分三期进行，一期工程为料堂和落马洲两个裁弯工程，二期工程为拓宽挖深罗湖至河口的罗湖下游河段，三期工程则是三叉河至罗湖的罗湖上游河段的治理。介绍工程的投资、效益，模型试验和工程的施工。     

潮汐河口水闸对河口淤积影响的试验研究

在潮汐作用下河口地区具有挡潮功能的节制闸闸下泥沙淤积现象十分普遍,泥沙淤积严重影响了其行洪排涝能力,危害极大.笔者结合上海苏州河河口水闸工程整体水工模型试验,研究了以防暴潮为目的的潮汐河口水闸不同闸口宽度和底槛高程对河口淤积的影响规律,为河口水闸设计提供参考依据.研究表明,水闸全开时,河口淤积主要与水闸宽度及底槛高程有关,而闸门全关时,河口淤积主要受涨退潮主流位置的影响.     

茅洲河河口建闸对闸上水质的影响研究

采用 MIKE FLOOD 模型建立了茅洲河河口一、二维耦合的水动力、水质模型,模拟分析茅洲河河口建闸后对茅洲河干流及河口附近水质的影响。通过模型模拟表明,由于茅洲河干流中下游的污染物以及交椅湾地形的影响,交椅湾内水体流速变慢,茅洲河河口易形成污染带。通过茅洲河河口建闸前后的工况模拟分析,共和村断面在 2020 年工况下洪水期氨氮浓度在 1. 6 ～2. 3 mg /L 之间波动,均值为2 mg /L,建闸后基本稳定在 2. 13 mg /L。枯水期时建闸前氨氮浓度在 1. 4 ～2. 1 mg /L 之间波动,均值为1. 8 mg /L,建闸后基本稳定在 1. 83 mg /L。研究发现,河口闸的建设对茅洲河干流的水质基本没有改善作用。从污染物均值来看,河口建闸后闸上水质略有恶化,主要原因是河口处靠近外海区域污染物浓度较干流下游浓度低,建闸后闸址下游河水无法上溯,对断面污染物的稀释作用减小。本研究成果可供茅洲河水环境治理的相关决策提供参考,也可为其他流域的河口闸建设研究提供参考。     

茅洲河河口建闸对闸上水质的影响研究

采用MIKE FLOOD模型建立了茅洲河河口一、二维耦合的水动力、水质模型,模拟分析茅洲河河口建闸后对茅洲河干流及河口附近水质的影响。通过模型模拟表明,由于茅洲河干流中下游的污染物以及交椅湾地形的影响,交椅湾内水体流速变慢,茅洲河河口易形成污染带。通过茅洲河河口建闸前后的工况模拟分析,共和村断面在2020年工况下洪水期氨氮浓度在1.6～2.3 mg/L之间波动,均值为2 mg/L,建闸后基本稳定在2.13 mg/L。枯水期时建闸前氨氮浓度在1.4～2.1 mg/L之间波动,均值为1.8 mg/L,建闸后基本稳定在1.83 mg/L。研究发现,河口闸的建设对茅洲河干流的水质基本没有改善作用。从污染物均值来看,河口建闸后闸上水质略有恶化,主要原因是河口处靠近外海区域污染物浓度较干流下游浓度低,建闸后闸址下游河水无法上溯,对断面污染物的稀释作用减小。本研究成果可供茅洲河水环境治理的相关决策提供参考,也可为其他流域的河口闸建设研究提供参考。     

钱塘江杭州段标准塘挡潮闸防洪挡潮能力探讨

七堡船闸和四格排灌闸为钱塘江杭州段一线临江挡潮闸，从水文、地质、江道冲淤变化和设计标准对两闸的防洪挡潮能力进行分析评估，提出了重建和改建意见。     

河口挡潮闸淤积与机船拖淤

我国在滨海地区修建了大量的河口挡潮闸,在挡潮、排洪排涝和蓄水灌溉等方面起了很大作用。但是河口建闸后普遍存在泥沙淤积问题,尤以渤海、黄海的淤泥质海岸地带最为严重。如河北省及天津市