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通过对组合箱梁底板、混凝土顶板与悬臂翼板引入不同的剪滞翘曲位移函数,利用能量变分法推导出考虑界面相对滑移、钢腹板剪切变形和剪力滞效应的微分方程及均布荷载作用下的解析解。以带有悬臂翼板的单箱双室组合箱梁为例,运用提出的解析法对其剪力滞效应进行分析,并与ANSYS有限元结果对比。结果表明:提出的解析法所得结果与ANSYS空间有限元计算结果吻合良好;界面滑移量和挠度随着滑移刚度的增大而增加,而剪力滞效应则无较明显的变化,因此在一定条件下可忽略滑移刚度对剪力滞效应的影响;混凝土顶板应力随着滑移刚度的增大而增大,且中腹板部位处顶板的剪力滞效应较边腹板部位处大,而钢箱梁底板则与之相反。 相似文献
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通过变分法及有限元法对简支梁桥剪力滞效应进行对比计算,验证变分法中纵向位移采取三次抛物线的基本假定具有很好的计算精度。并对双T简支梁桥剪力滞的分布规律及不同影响因素进行分析,得出双T简支梁桥沿桥纵向的剪力滞效应分布规律及随各种影响因素变化时的剪力滞效应变化规律。最后对何圩双T梁桥进行变分法有效分布宽度的计算,并同规范中有效分布宽度进行对比分析。 相似文献
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由于波形钢腹板相对于混凝土腹板的独特优点,在国外得到比较广泛的应用,在我国已建成两座波形钢腹板箱梁桥。就波形钢腹板PC组合箱梁的剪力滞效应进行分析,并与混凝土箱梁作比较,说明两者在腹板与顶板、底板连接处剪力滞效应的区别。还对泼河大桥桥跨结构作剪力滞效应的分析。 相似文献
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波形钢腹板组合箱梁由于其力学性能和经济性能比普通箱梁优越而正被广泛地使用,本文介绍了计算波形钢腹板组合箱梁桥剪力滞系数的能量变分法,用有限元分析软件ANSYS进行了波形钢腹板组合箱梁桥的建模,并采用能量变分法的结果加以验证。结果表明采用有限元法模拟波形钢腹板组合箱梁桥的剪力滞效应效果较好,分析了波形钢腹板组合箱梁桥横桥向和纵桥向剪力滞系数的变化规律。 相似文献
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为分析波形钢腹板组合箱梁的应力及变形,提出了考虑轴向平衡条件、翼板剪力滞效应和腹板剪切变形的分析模型.在位移场中增加截面纵向位移考虑轴向平衡条件.分别引入剪力滞强度函数及截面转角,以俘获剪力滞效应及剪切变形.采用虚功原理建立组合箱梁分析的控制微分方程,进而推导位移变量的解析表达式.利用三维有限单元模型的结果验证文中提出... 相似文献
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为了研究大跨径波形钢腹板组合箱梁桥的剪力滞效应,结合1座采用悬臂施工的大跨径波形钢腹板箱梁桥,分别建立平面杆系有限元模型和空间实体有限元模型,模拟施工过程,选取3个关键截面,研究了波形钢腹板组合箱梁桥在不同施工阶段的剪力滞效应分布规律。结果表明:大跨径波形钢腹板组合箱梁桥的剪力滞效应随着施工阶段的推移是一个动态变化过程,在悬臂施工阶段,剪力滞效应变化较快,在施工阶段后期,剪力滞效应变化缓慢;最大剪力滞效应发生在最大悬臂状态时的端部截面。 相似文献
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在波形钢腹板组合箱梁中,剪力主要由波形钢腹板承担。由于波形钢腹板的抗剪刚度比混凝土腹板有较大程度的降低,波形钢腹板会产生较大的竖向剪切变形。为此,基于能量变分法建立了考虑腹板剪切变形的波形钢腹板组合箱梁剪力滞效应分析方法。通过试验对该理论分析方法进行验证,并基于该理论分析方法研究波形钢腹板剪切变形对剪力滞效应的影响。同时,基于该分析方法提出了采用影响线最不利加载方式进行相关规范中规定的汽车荷载作用下的波形钢腹板组合箱梁桥剪力滞效应分析。结果表明：考虑腹板剪切变形的分析方法与试验结果吻合度良好;波形钢腹板的剪切变形有利于减轻三跨连续梁正弯矩区的剪力滞效应,即考虑腹板剪切变形后翼缘有效宽度系数值更接近于1。 相似文献
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波形钢腹板不能抵抗轴向力作用,波形钢腹板PC组合箱梁的剪力滞效应与PC箱梁不同。依托一箱九室波形钢腹板PC组合连续箱梁桥,建立了有限元模型,分析了荷载作用下混凝土顶底板的剪力滞效应。结果表明,波形钢腹板PC组合箱梁顶、底板均具有正剪力滞效应,顶板剪力滞更为明显;在支点具有横隔梁构造的情况下,箱梁跨中截面剪力滞较大,在设计时需要给予注意。 相似文献
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当前箱型梁剪力滞效应分析的一维离散有限元法对剪力滞函数的处理存在局限性,而且剪力滞系数难以准确反映翼缘截面剪力滞效应及其变化规律。为此,利用箱梁附加挠度代替剪力滞函数建立箱梁翼缘的纵向位移函数,并根据能量变分原理建立控制微分方程并识别了其中的待定参数。以箱梁挠度、附加挠度及其一阶导数作为单元节点位移参数,提出了箱型梁剪力滞效应分析的一维离散有限元法,给出了箱梁的自然边界条件和强迫边界条件。基于箱梁挠度和附加挠度定义了新的剪力滞系数,分析了不同支撑条件对箱型梁剪力滞效应的影响。算例分析证明了该方法的有效性,且具有较高的计算精度;与传统的基于应力的剪力滞系数相比,基于挠度的剪力滞系数能够更加准确地反映箱型梁截面的剪力滞效应及其分布规律。 相似文献
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以某单箱七室下承式系杆拱桥为研究背景,通过Midas/civil有限元软件分别建立空间梁、实体有限元模型,对静力荷载作用下主梁的剪力滞效应进行了研究分析,结果表明:纵向弯曲作用下,跨中附近正剪力滞效应明显,L/8与中支点断面正负剪力滞效应同时出现;与梁单元模型相比,实体单元模型中支点处的应力最大值较梁单元数值大55.00%~58.22%,仅考虑预应力钢束布置在有效宽度内的梁单元模型偏不安全。 相似文献
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基于波形钢板组合箱梁独特的受力特点,在＂拟平截面假定＂的基础上,忽略钢板的抗弯承载能力。对E-Reissner所采用的二次抛物线形来描述箱梁翼板纵向位移沿横向分布进行修正,采用二次项与三次项拟合来假定。利用能量变分法对波形钢板组合箱梁的剪力滞效应进行分析,得到波形钢板组合箱梁剪力滞系数计算公式,并通过有限元数值模拟验证了此公式的正确性。 相似文献
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为准确分析单箱双室组合箱梁的剪力滞效应,考虑钢混凝土的界面滑移效应和钢腹板的剪切变形,针对顶底板和翼板定义不同的剪力滞翘曲位移函数,基于能量变分法推导出单箱双室组合箱梁剪滞效应的控制微分方程及其闭合解。以单箱双室组合箱梁算例为基础,利用该方法分析其剪力滞效应的规律,结果表明:在同时考虑滑移和剪切变形时,组合箱梁的挠度比初等梁理论解大,且其挠度随界面滑移刚度的增大而减小;组合箱梁在均布荷载作用下,滑移量与荷载值近似成正比关系;在相同条件下,钢箱梁底板的剪力滞效应较混凝土顶板显著。 相似文献
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为探究组合折腹梁桥折形钢腹板与底板外包型结合部受力,通过实体板壳混合有限元模型,分析了连接件剪力和拉拔力分布规律,得到单位长度连接件剪力合力和各子板剪力分担比,提出结合部单位长度连接件剪力计算方法。研究结果表明,由于折形形状的影响,一个标准波段内各子板连接件剪力差异很大,且部分子板连接件出现一定拉拔力;腹板连接件剪力和拉拔力自上而下呈逐渐减小趋势,下翼缘板连接件剪力较小且不存在拉拔力;波形内凹和外凸直板各分担25%的波段剪力,两斜板的剪力分担比存在较大差异,且与该波形所处的梁段位置有关;考虑剪切变形对结合部连接件剪力的增大效应,得到组合折腹梁外包型结合部单位长度连接件剪力计算方法,为外包型结合部连接件抗剪设计提供参考。 相似文献
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主要利用能量变分法推导出带悬臂的单箱双室箱梁在考虑剪力滞效应影响下的控制微分基本方程,并对微分方程进行求解,并通过有限元分析软件MIDAS CIVIL和ANSYS对具体工程进行有限元分析计算、对比验证,得出相应点的剪力滞系数,最后对两者进行对比分析。 相似文献
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在预应力混凝土连续箱梁桥悬臂施工过程中,剪力滞效应对主梁结构有极大的影响。以某单箱单室和某单箱双室截面预应力混凝土连续箱梁桥为工程背景,建立FEA实体模型对悬臂施工过程进行模拟,对比分析单箱单室和单箱双室截面箱梁在挂篮、混凝土浇筑、预应力张拉工况下的剪力滞效应,并对最大悬臂阶段悬臂根部有效分布宽度与规范进行对比分析。结果表明：实测数据与有限元计算结果基本一致,验证了有限元分析的有效性;预应力张拉能够有效降低主梁的剪力滞效应;随悬臂长度的增加,剪力滞效应在悬臂端部变大且变化幅度增大;中腹板的设置能有效降低单箱双室箱梁的剪力滞效应;设计施工时按照规范计算截面有效宽度能够有效保证结构的安全,但单箱双室截面箱梁在挂篮工况下有限元计算值略大于规范计算值,在施工时应着重注意。 相似文献
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钢-混凝土组合箱梁剪力滞效应级数解 总被引：4，自引：0，他引：4
对于组合箱梁 ,在一定假设条件下根据组合翼板微元的变形协调和平衡条件 ,分别建立了横截面翼板和悬臂板的法向力微分方程。在两端简支的边界条件下采用分离变量法求解偏微分方程 ,得到用级数表示的应力解 ,然后根据剪力滞系数的定义即可得到组合箱梁翼板的剪力滞系数。通过算例验证了该近似方法能够满足工程实际的需要 ,计算较为简单 相似文献