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静态混合器简介及选用 总被引:11,自引:0,他引:11
简要介绍了5种国产型号静态混合器的结构特点、适用范围、技术特性以及设计选用时各主要工艺参数的确定(特别是压力降的计算)提出了设计选用及安装时的注意事项。 相似文献
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脉冲式静态混合器压力降分析 总被引:3,自引:0,他引:3
测定了雷诺数Re从68变化到1651时混合器压力降与雷诺数,摩擦系数与雷诺数的关系曲线和相应的曲线拟合方程。Re<550时,摩擦系数f=139.66Re-0.742,当Re>550时,流动基本处于湍流状态,f=5.2Re-0.203。当雷诺数增大时,混合器内元件数量的改变对摩擦系数影响不大。 相似文献
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静态混合器中非牛顿流体的压力降和摩擦因子 总被引:1,自引:0,他引:1
分析和讨论了非牛顿流体流动的流变特性、静态混合器的几何本数和单元数及操作参数对非牛顿流体的压力降和摩擦因子的影响。并得到了静态混合器中非牛顿流体流动的压力降的关联式,△P=1836Re(0.271)×m(1.03)K(0.855)(L/D)(0.559)。 相似文献
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静态混合器的选择及设计应用 总被引:2,自引:0,他引:2
简述了静态混合器的结构特点,混合机理及混合形态,介绍了静态混合器在反应系统中的选用,着重介绍了静态混合器在盐水中和反应系统中的应用实例。 相似文献
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构建长度、直径相同的SK、SX型静态混合器,利用Polyflow软件模拟低密度聚乙烯(LDPE)熔体在静态混合器内的流动情况,得到2种静态混合器的示踪粒子分布图、压降、分离尺度等参数,分析了流量对压力和分离尺度的影响,以及分离尺度下降一半,2种静态混合器所需的压降和流程长度。结果表明,随流程长度的增大,SX型静态混合器的粒子分布更加均匀,分离尺度更小,在出口处分离尺度约为SK型的1/3;当流量增至初始值的10倍时,SK和SX型的压降分别增至原来的7.4和4.7倍,两者出口处的分离尺度分别变化了8.3%和60%;随着混合过程的进行,分离尺度每下降1/2,所需压降及流程长度逐渐增大。 相似文献
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低剪切静态混合器的研究与设计 总被引:2,自引:0,他引:2
液体混合在对流和扩散两种方式,本文经过研究发现,扩散混合不仅能够达到与对流混合一样的混合效果,而且剪切作用较之要小得多,并据此设计出了一种新型低剪切静态混合器。 相似文献
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静态混合器是新型节能设备,它依靠内部静止原件的作用,达到流体的充分混合。静态混合器应用于聚乙烯醇生产,设备安装采用上进下出方式;它的混合效果和使用时间与树脂粘度、加料量以及本身煮洗状况等有着很大的关系,同时它的压力降比空管明显加大,也给系统带来新的问题。为加强静态混合器煮洗效果,针对其设计采用新的煮洗方法。 相似文献
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应用FLUENT软件对5种不同长径比的静态混合器进行液液两相混合的数值模拟,得出各混合密度云图、混合不均匀系数Ψ和压力降进行比较分析。进而得出以下结论,当混合元件长径比Ar从1.0逐渐增大到2.0时,从混合密度云图和混合不均匀系数Ψ值来看,在达到预期混合效果即Ψ值达到0.05时,所需的混合元件个数随着长径比Ar的增大而减小。所需混合长度L相差不大,约为混合管直径D的1~1.5倍,混合压降相差大约7倍。所以在混合管直径D不大的情况下,选取Ar=2.0的混合器则更理想,而且单纯依靠入口流速的变化并不能对混合效果产生太大影响。 相似文献
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对仿柳叶形静态混合器内混合气流进行了速度场与浓度场的试验研究,结果表明该混合器内速度场与浓度场偏差均达到了非常理想的效果(优于国家标准偏差值)。同时采用CFD软件对该静态混合器内的流场进行了数值模拟,试验与模拟的数值结果以及两者的浓度云图分布都有着较好的一致性。随后的研究结果表明:在混合元件尾迹区域出现了纵向涡和发卡涡来促进混合;在经过混合元件区域时因为湍流动能耗散率增加形成的高湍流动能耗散率区能够使物质交换更加频繁;整个静态混合器的流动阻力也主要发生在该区域,随之出现的返混现象也在一定程度上加强了混合效果。 相似文献
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Kenics静态混合器的流体力学性能 总被引:2,自引:1,他引:2
用激光测速仪(LDV)测定了φ50mm Kenics静态混合器的流场、压力降和液滴平均直径。着重讨论了流量和混合单元数对轴向速度、切向速度和湍流强度的影响,并对静态混合器内液滴粉碎的机理进行了探讨。研究结果对消化吸收引进技术和合理地设计大型静态混合器具有参考价值。 相似文献