时效处理对Mg-5Sn-1Si合金显微组织和硬度的影响

研究时效温度、保温时间对Mg-5Sn-1Si合金显微组织和硬度的影响,分析时效处理的作用机制。结果表明,保温时间一定时,随温度升高,晶粒球化程度加强,析出相数量逐渐增加。温度一定的条件下,随保温时间延长,合金组织先后经过不连续析出、连续析出与网状析出三种变化,当保温时间较长时,第二相颗粒发生偏聚。合金经过时效处理后,显微硬度得到明显改善,比相应的铸态合金高出20%,随时效温度升高和保温时间延长,合金硬度均出现先升高后降低的趋势。     

Fe-Mo-Cr-Ni高温耐磨合金中Si含量对硬度的影响及其机理研究

通过熔炼配制了8种不同Si含量的FeMo25Cr14Ni10合金样品, 利用SEM-EDS(扫描电镜+能谱仪)、硬度计等实验手段, 研究了Si含量对该高温耐磨合金组织及其硬度的影响。结果表明, 合金样品的铸态和退火态组织均为α-Fe(Mo,Cr,Ni)+Laves相。添加Si使合金的铸态组织形貌从针状的魏氏体变为粗大的枝晶组织, 也使退火态合金样品组织形貌发生明显变化, 从球状到枝晶状、短棒状、块状。该系列合金样品表现出很好的热稳定性, 铸态与退火态时的硬度都较高, 最低值也达到了50HRC; 加入Si后, 合金的硬度发生改变, Si含量从0增加到1.0%, 合金硬度下降较快; 当Si含量在2.0％~4.0%范围内变化时, Si含量每增加1.0%, 铸态合金硬度就降低约1HRC。合金经均匀化退火态后, Si含量3.0%的合金硬度升高到54HRC, 这可能是合金在退火过程中生成了少量的硬质相。     

有序相溶解对发电机用电工钢性能的影响

通过TEM、电阻率、显微硬度和纳米硬度测量等手段研究了硅含量在5%~6.5%的电工钢中B2有序相的消失及形成现象。结果表明:电工钢(5%~6%Si)中抑制B2有序相形成的必要临界冷却速度随硅含量呈指数增加,B2有序相的消失行为取决于退火温度和显微偏析;Si含量超过3.5%的电工钢的显微硬度只取决于硅含量,且其组织中的A2相和B2相之间的纳米硬度差别很小。     

Si元素掺杂对AlTiV轻质多主元合金微结构及硬度的影响

采用真空感应熔炼技术制备了Al_(20)(TiV)_(80-x)Si_(x)(x=0、0.7)轻质多主元合金。利用X射线衍射仪、扫描电子显微镜、透射电子显微镜和显微硬度计等表征合金的微观结构与力学性能,研究了Si元素掺杂以及均匀化退火对合金微观组织结构及显微硬度的影响。结果表明:铸态合金为单相BCC结构,并且晶粒粗大;退火后,有序B2相从合金基体中析出,提高了合金的硬度;Si元素的加入,促使合金晶粒尺寸减小,抑制了B2相长大。合金显微硬度最高为587 HV,比强度达到430 MPa·cm^(3)·g^(-1)。分析表明,合金的高显微硬度主要来源于合金的固溶强化、第二相沉淀以及高点阵阻力。     

内燃机用Ti-46Al-8Nb-0.5Y-0.2B合金1 300℃两步锻造组织及拉伸性能

为了提高内燃机用Ti-46Al-8Nb-0.5Y-0.2B合金性能,先对其实施等静压和均匀化退火,之后对其进行1 300℃等温两步锻造,控制总变形量为75%,再对锻饼实施冷却降温,冷却处理方式选取空冷(AC)和炉冷(FC)。通过实验测试的手段对其微观组织及拉伸性能进行分析。结果表明:空冷后上表面为片层结构,形成了许多α2/γ层片晶,片层厚度约43μm。中心为长条状片层晶组织;在侧面形成了许多片层结构。炉冷后上表面形成片层形态,尺寸接近60μm;中心片层尺寸降低,形成更多的β相;侧面形成许多无规外形的片层。空冷获得的合金组织室温拉伸强度比炉冷略高。在800℃下进行拉伸测试时,空冷方式得到的合金组织拉伸强度为591MPa,屈服强度为472MPa,伸长率为32%。合金室温拉伸表现为沿晶脆性断裂特征。800℃拉伸后在断口区域未形成很大的韧窝,主要表现为塑性变形。900℃拉伸后在断口区域形成大量韧窝,主要发生了韧性断裂。     

铝含量对铸造CuAlxFe3组织和性能的影响

利用合金化方法制备铝青铜合金,通过XRD、扫描电镜、HRS-150洛氏硬度仪等研究铝含量对铸造CuAlxFe3合金组织和性能的影响。结果表明,试验铝青铜合金铸态下的显微组织由α相、β＇相γ2相和k相组成。随着铝含量的增加,合金的硬度显著增加,抗拉强度先增后降,延伸率和断面收缩率随着铝含量的增加而降低。当铝含量为10%时,合金具有良好的综合力学性能。     

不同淬火冷却介质对高锌7系铝合金组织性能的影响

采用透射电镜组织观察和力学性能测试, 研究了3种淬火冷却介质对含Zn量为8.9%的7系铝合金力学性能和微观组织的影响。研究表明采用室温水淬火冷却, T6时效后合金强度硬度最高、晶内细小弥散析出相最多、粗大平衡相最少; 采用空气淬火冷却, T6时效后合金强度硬度最低、晶内析出的粗大平衡相最多; 采用沸水冷却淬火T6时效, 合金强度硬度介于空冷淬火和室温水淬火之间, 晶内粗大析出相的量少于空冷淬火。     

退火处理对AM80镁合金组织性能的影响

利用X射线衍射(XRD)、光学电子显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)、能谱分析(EDS)、硬度测试及拉伸实验等方法研究了不同退火工艺对AM80镁合金组织及性能的影响。结果表明,退火处理前后AM80镁合金均由α-Mg基体、Mg17Al12相、MgZn相组成。退火处理后,第二相主要以层片状析出。随着退火温度的升高,第二相完全析出的时间变短,随着退火时间的延长,第二相析出数量增多,直至完全析出。退火处理后,合金硬度、强度及延伸率大部分比铸态高。430℃退火6h后合金硬度为80.11HB,抗拉强度为167.02MPa,延伸率为2.68%,此退火工艺为最佳工艺。退火处理前后合金均为脆性断裂。     

微量Ti元素对Cu-Cr合金组织性能影响

本文采用大气熔炼制备了0.11Ti和0.21Ti含量Cu-Cr-Ti合金铸坯,经热轧-固溶-冷轧-时效工序制备带材,研究不同Ti元素添加量和热处理工艺对合金性能和组织的影响。结果表明,采用400℃/8h时效工艺,Cu-0.55Cr-0.11Ti合金具有较好的综合性能,其硬度、电导率和抗拉强度分别为125HV、72.3%IACS和517MPa,采用450℃/4h时效工艺,Cu-0.48Cr-0.21Ti合金具有较好的综合性能,合金硬度、电导率和抗拉强度分别为为126HV、52.3%IACS和523MPa,时效态两种合金在500℃保温1h硬度仍高于初始硬度85%;Ti元素含量的提高对时效态Cu-Cr合金的导电性能影响显著,Ti元素含量从0.11%提高至0.21%,峰值时效态合金的电导率提高了28.4%,Ti元素对合金硬度和强度的影响不大;Cr元素在Cu-Cr-Ti合金中的主要存在形式为第二相粒子,Ti元素的主要存在形式为溶质原子,立方相的形成是合金高温性能提高的主要原因。     

非晶Al85Fe10Zr5合金及其晶化行为

用X射线衍射 (XRD)、差示扫描量热 (DSC)和透射电镜 (TEM )方法 ,研究快速凝固Al85Fe1 0 Zr5合金急冷态和退火态的显微组织。结果表明 ,DSC曲线显示非晶的晶化为非晶→Al+非晶→Al+Al1 3Fe4 +Al3Zr两阶段反应 ,初始温度分别为 165℃和 3 80℃。快凝合金经 2 0 0℃× 1h退火 ,急冷态组织中的完全非晶转变为非晶 +面心立方 (fcc)Al晶的混合体 ,Al相为纳米晶 (<2 0nm)。快凝合金试样经 5 0 0℃× 1h处理 ,Al1 3Fe4 和Al3Zr相析出并明显粗化。采用快凝方法可获得完全非晶组织 ,而面心立方Al相及Al1 3Fe4 和Al3Zr相的析出则取决于晶化温度     

HAl64-5-4-2 合金的高温本构方程

采用压缩实验法在Gleeble-1500 热模拟实验机上测定了HAl64-5-4-2 复杂黄铜合金在恒定温度和恒定速度下的变形抗力。研究结果表明:HAl64-5-4-2 合金热变形的流变应力随温度的升高和应变速率的降低而减小;在较低的变形速率下, 应力-应变曲线较平滑未显示出明显的屈服点, 而在较高的变形速率下应力-应变曲线不仅显示出明显的屈服应力, 而且在屈服应力点处有突然的下降。以经典的双曲正弦形式的模型为基础建立了HAl64-5-4-2 合金热变形的本构方程, 同时也通过对数据回归处理确定了合金不同温度下的应力指数n 、变形激活能Q 、材料常数lnA 以及α、β 值。     

微乳液介质中5-Br-PADAP 光度法测定Cu(Ⅱ)

研究了在十二烷基硫酸钠/ 正丁醇/正庚烷/ 水组成的阴离子型微乳液介质中, Cu(Ⅱ)与2-(5-溴-2-吡啶偶氮)-5-二乙氨基酚(5-Br-PADAP)的显色反应。在1 mol/ L 的NaAc 溶液中, Cu(Ⅱ)与5-Br-PADAP 形成稳定的橙红色络合物, 其最大吸收波长为550 nm, 表观摩尔系数为9.53×10⁴ L/(mol·cm), 铜量在0～8 μg/ 25 mL 范围内符合比耳定律。本法用于烧结矿和普通钢样品中微量Cu(Ⅱ)的测定, 获得满意结果。     

DPP100－5型钻机的研制及其效果

扼要介绍了ＤＰＰ１００－５型钻机的技术参数、主要特点及其使用效果，并提出了改进意见。     

焦页60-5HF井钻井技术

焦页60-5HF井是处于焦石坝构造东南翼的一口页岩气水平井,该井设计井深5290 m,井斜69.30°,垂深3945.04 m,闭合位移2513.99 m。在实际施工中为确保水平段在储层中延伸,经多次调整后,最终完钻井深5235.00 m,井斜81.8°,垂深3820.56 m,水平位移2509.53 m,水平段长1775.00 m,为重庆涪陵工区垂深最深的一口水平井。实际施工中为保证井眼轨迹在储层中穿行,克服了井下工具抗高温、水平段摩阻大、定向托压、井眼轨迹防碰等诸多问题,成功完成了该井的施工任务,为该地区施工超深井提供了可借鉴的经验。     

K800-240-5型汽轮机通流部分典型缺陷处理

对绥中发电有限责任公司一期两台俄制K800-240-5型汽轮机大修中通流部分存在的典型缺陷进行了总结,并介绍了针对缺陷的处理方案,文章为此类型机组相同或类似缺陷的处理提供了借鉴经验.     

JH_2-5型回柱绞车过桥齿轮改造措施

回柱绞车在煤矿井下使用过程中,绞车的过桥齿轮轴套、轴易损坏,影响了绞车的正常使用,为此对其进行改造,将齿轮内镶的滑动轴套改为滚动轴承,改造后使用效果良好,值得推广。     

苏77-5-8H井大斜度穿煤层安全钻井技术

苏77-5-8H井为苏里格气田苏77区块第一口利用水平井提高山23组开发效益的大斜度穿煤层水平井,目的层山23储集砂岩上部发育厚度25～30 m的碳质泥岩和煤层段,由于煤系地层的特殊性,钻进过程中易坍塌,且煤系地层正好处于入靶前的造斜井段,钻井施工难度大、风险高。在分析了煤层井壁稳定机理基础上,针对苏77区块地层特性和水平井钻井施工的难点,分析了该井主要技术难点,重点从井眼轨迹轨道设计优化、轨迹控制及施工技术措施和钻井液技术等方面对该井安全技术进行了全面的介绍,为今后同类井钻井提供可参考的经验。     

CMM5-25煤矿用液压锚杆钻车的研制及应用

针对神东矿区矿区特定宽度的巷道,使用四臂锚杆钻车支护会带来二次支护的问题,影响支护效率,提出五臂锚杆钻车的概念。介绍了CMM5-25煤矿用液压锚杆钻车的整体布置形式和主要技术参数,总体设计思路和设计方法,以及整车的主要技术创新点,并对整车关键工作机构和系统进行技术攻关,使整车可靠性更高。通过井下工业性试验,对整车设计性能进行校验,试验表明,整车支护效率大幅提高,关键元部件改进后性能可靠。     

庞庞塔煤矿5-103综放面CO治理

建立完善的井下自燃火灾监测系统,采取注氮防灭火、灌浆防灭火、均压防灭火等综合防灭火措施治理庞庞塔煤矿5-103综放面CO,使采空区CO浓度降低至10×10-6以下,保证了工作面的安全生产。     

ND5-12井裂缝性漏失堵漏技术

ND5-12井是麻黄山工区施工的一口开发井,井漏十分频繁,严重制约了该地区的钻井速度,井漏问题是该地区施工必须逾越的难关。概述了该井井漏情况;分析了井漏原因及堵漏难点;制定了堵漏方案;详细介绍了堵漏泥浆的配方、性能以及堵漏技术措施。