热处理对工模具钢5Cr8MoVSi组织及硬度的影响

工模具钢5Cr8MoVSi(0．55C，8．13Cr，1．38Mo，0．45V，0．72Si)经840℃退火硬度为HB218，钢中碳化物以M23C6为主，并有少量的MC和M7C3。该钢合适的淬火温度为980—1050℃，最高硬度为HRC60—61。随淬火温度升高，淬火马氏体由板条状和针状马氏体组织过渡到板条状马氏体组织，剩余碳化物主要为MC和M7C3，为减少残余奥氏体量，该钢应进行二次或三次回火。     

热处理对Cr8Mo2WSiV工模具钢组织和性能的影响

试验了淬、回火温度对成分为(％)：0．95C，0．93Si，7．94Cr，1．93Mo，0．92W，0．25V的工模具钢Cr8Mo2WSiV的组织和硬度的影响。结果表明Cr8Mo2WSiV钢1050℃淬火组织为马氏体、块粒状碳化物和少量残余奥氏体，1050℃淬火，520℃回火后，钢的HRC硬度值可达63，并具有较好的韧性。     

经深冷处理的4Cr5MoSiV1钢的回火组织和力学性能

研究了4Cr5MoSiV1钢经淬火 深冷处理 回火后的组织和力学性能.结果表明,试验钢在470℃左右回火时硬度达到峰值,二次硬化峰较普通处理的4Cr5MoSiV1钢有所左移.400～470℃回火后试验钢的抗拉强度为2 000～2 100 MPa,冲击功约为35～20 J,回火温度高于560℃时,强度与硬度均有所下降,冲击功增加.M2C、MC型碳化物的弥散析出可能是引起上述组织与力学性能变化的重要原因.     

高温不锈轴承钢Crl4M04的热处理、组织和性能

试验研究了电渣重熔Cd4Mo4钢（％：1．03C、14．36Cr、3．98Mo）φ22mm热轧材750～950℃退火、950-1200℃淬火、450—550℃回火后钢的组织和性能。结果表明，（890±20）℃退火后钢的HB硬度值207—255；1100—1120℃淬火500—525℃四次回火后钢的组织由细针状回火马氏体、残余奥氏体和碳化物组成，HRE硬度值61，断裂韧性Kic。为31．5—32．1MPa·m^1/2；Crl4Mo4钢200℃高温接触疲劳寿命L，0为1．1×10^5，并且Crl4Mo4钢具有较好的耐磨性能。     

V-N微合金化含钨改型Cr5W冷轧工作辊用钢

开发了加V-N合金的含钨改型Cr5W工具钢(%:0.70～0.90C、≤1.00Si、0.20～0.60Mn、4.50～5.50Cr、1.00～1.50W、≤0.15Mo、≤0.3V;300×10^-6～350×10^-6N)。Cr5W钢960℃淬火后组织为马氏体+碳化物,平均HRC硬度值为63.5,180℃回火后的平均HRC值为63.2,高于Cr5钢(%:0.70～0.90C、≤1.00Si、0.20～0.60Mn、4.50～5.50Cr、0.15～0.70Mo;80×10^-6～120×10^-6N)180℃的回火硬度(HRC值62.3),在相同硬度下,Cr5W钢的相对耐磨性较Cr5钢提高50%。     

热处理对冷作模具钢Cr8WMo2V2SiNb组织和力学性能的影响

研究了1000～1240℃淬火,以及1100℃淬火+200～580℃回火对25 kg真空感应炉冶炼的Cr8WMo2V2SiNb钢(%:0.96C、1.11Si、7.79Cr、1.79Mo、2.16V、0.96W、0.60Nb)Φ13 mm锻材的淬火组织和晶粒度,淬-回火组织、硬度和冲击功的影响。结果表明,Cr8WMo2V2SiNb钢1 100℃淬火后的硬度HRC值为64.5;1100℃淬火+520℃回火有明显二次硬化效应,硬度达到最大值-HRC62.5,并有较好的韧性,冲击功为8.7 J。     

热处理工艺对新型刀具用马氏体不锈钢6Cr15Mo组织和性能的影响

研究了6Cr15Mo钢(%:0.59C、14.96Cr、0.52Mo、0.22V、0.004 6N)1 000～1100℃淬火的组织和硬度,以及1080℃淬火+100～700℃回火时,该钢的组织、硬度和冲击韧性。结果表明,1080℃淬火6Cr15Mo钢硬度值最高(平均HRC值61.6),在500℃回火出现二次硬化峰,冲击韧性较低(12 J/cm~2),采用1 080℃淬火+150～250℃回火,可获得最佳强韧性配合(平均HRC值55,冲击值17 J/cm~2)。     

贝氏体组织对耐磨性和冲击韧性的影响

等温淬火能提高碳钢的耐磨性。y_(12)钢在280—400℃等温处理(硬度HB388—415)的耐磨性比淬火回火的同样y_(12)钢(硬度HRc61)的相对耐磨性高20％,比相近硬度的淬火一回火y_(12)钢(硬度为HB429)的相对耐磨性高40％[1]。不同碳含量(C=0.5～1.36％)     

热处理工艺对Cr12MoV钢组织、硬度及耐磨性的影响

本试验研究了不同淬火和回火工艺热处理对Cr12MoV钢组织、硬度和磨损性能的影响。实验结果表明:当在1050~1100℃范围内淬火、520℃回火时,得隐针马氏体+少量残余奥氏体组织,材料硬度与耐磨性均较好;当在1100℃淬火,各温度二次回火硬度均较一次回火高,当在550℃回火时,试验钢实现二次硬化,且残余奥氏体大量转变,硬度和耐磨性达最大值,材料性能最优。     

电冶金铁基碳化钨复合材料热处理对组织和耐磨性的影响

所试验的电冶金铁基碳化钨颗粒复合耐磨材料(％：40WC，0．60C，1．80Cr，0．70Mo)的碳化物相为WC，(Fe3W3)C和Cr23C6，铸态材料经900℃退火后的硬度为HRC45，经1150℃淬火，1．50℃回火后复合材料中碳化物分布均匀，其韧性和耐磨性均高于1050℃淬火，1．50℃回火的材料性能。     

CuNi_5Sn_5合金性能的试验研究

研究了固溶处理温度范围,时效温度和时间,形变热处理的预冷加工率对CuNi5Sn5合金的抗拉强度、延伸率和导电率的影响．表明在400℃以下有低温遍大强化现象,在500℃左右出现中温脆化．CuNi5Sn5合金在850～950℃其间固溶处理和形变热处理可使导电率由10％提高到13％IACS,试验表明CuNi5Sn5合金的退火温度范围在600～700℃之间,时效温度和时间为400℃和1．5～2h,时效前的冷加工率应在77％以上,才能获得良好的综合性能．     

V5Cr5Ti合金的高温拉伸性能及其断口特征

采用真空自耗重熔法制备了V5Cr5Ti合金,测试了V5Cr5Ti合金的高温拉伸性能,分析了高温拉伸断口的宏观、微观形貌,探讨了钒合金的断裂机理。结果表明：随温度升高,V5Cr5Ti合金的强度性能下降,塑性性能先降低后升高;在700～900℃,V5Cr5Ti合金仍具有良好的强韧性综合性能;其高温断口特征表现为韧性断裂为主,韧性和脆性特征共存的现象。     

铜镍锡框架材料工艺性能研究

研究了固溶处理温度范围,时效8温度和时间,形变热处理的预处理加工率对CuNi5Sn5合金的抗拉强度、延伸率和导电率的影响。表明在400℃以下有低爱火强化现象,在500℃左右出现中温脆化。CuNi5Sn5合金在800－950℃固溶处理和形变热处理可使导率由10％提高到13％IACS,试验表明本合金退火温度范围在600－700℃之间,时效温度和时间分别为400℃、2h,时效前的冷加工率应在77％以上,才能获得较好的综合性能。     

V-5Cr-5Ti合金再结晶规律及其动力学

研究了V-5Cr-5Ti合金在900～1100 ℃之间的再结晶规律, 概括了V-5Cr-5Ti合金的再结晶动力学机制. 结果表明, 合金冷变形板材在950～1050 ℃下退火处理, 可获得细小、均匀的等轴晶; 初步推导了V-5Cr-5Ti合金再结晶动力学机制, 符合Avrami-Erofeev形核长大机制; 并计算了V-5Cr-5Ti合金再结晶激活能Q_r, 其值为261.91～289.67 kJ· mol~(-1).     

A Study on the Standard Free Energy of Formation of LaNi_5 and CeNi_5

The temperature dependence of standard free energy of formation of LaNi_5,CeNi_5 has been de-termined by galvanic—cell technique using 0.95LaF_3·0.05CaF_2 polycrystalline solid electrolyte.The cellused can be expressed as:Mo|La,LaF_3|0.95LaF_3·0.05CaF2|LaNi_5,Ni,LaF_3|Mo(903～1173K)Mo|La|0.95LaF_3·0.05CaF_2|LaNi_5,Ni|Mo(903～1173K)Mo|Ce,CeF_3|0.95LaF_3·0.05CaF_2|CeNi_5,Ni,CeF_3|Mo(873～1023K)The experimental results are as follows:△G_(f,LaNi_5)~0=-152590+13.143T±150 J/mol(903～1173K)△G_(f,CeNi_5)~0=-157600+25.514T±150 J/mol(873～1023K)     

V-5Cr-5Ti合金热压缩模拟实验分析

在Gleeble1500热模拟材料试验机上对铸态V-5Cr-5Ti合金进行恒定应变速率热压缩模拟实验。研究了在1100～1250℃温度范围、应变速率为10.s-1和应变量分别为20%,30%,40%和50%条件下,铸态合金热压缩过程中的变形规律和热压缩后宏观形貌与组织的变化。通过分析不同压缩工艺条件下合金的应力-应变曲线和热压缩变形后的宏观形貌与微观组织,确定V-5Cr-5Ti合金的热压缩变形温度和变形量,进而制定出合金合理的锻造工艺,并通过生产实践验证了该锻造工艺。结果表明:V-5Cr-5Ti合金热锻造温度在1150～1250℃范围内,变形量控制在30%以内,可以得到性能满足需要的合金材料。     

AB5型储氢合金的研究

从多元合金化降钴、合金制备工艺、热处理、表面处理等方面综述了AB5型储氢舍金的研究进展，旨在使人们对其有一个全面的了解。     

钛合金TB5板坯脆断原因分析

通过对发生脆性断裂的钛合金TB5试制板坯的化学成分、断口形貌、微观组织进行分析,结果表明板坯化学成分均匀,满足国标要求;断口呈解理及准解理断裂特征,断口有析出相存在,但无夹杂物出现;板坯组织为粗大的等轴晶,晶内有长针片状的析出相,分布均匀且规则.分析显示:板坯发生脆断行为与化学成分无关,导致板坯脆性断裂的原因是板坯晶粒粗大,同时晶粒内析出了粗大的析出相,割裂了β基体,阻碍变形时位错运动,严重降低了板坯的塑性.     

ICP—AES法测定钽铌原矿中Ta2O5、Nb2O5含量

用电感耦合等离子体发射光谱仪分析技术,对试样元素分析谱线、仪器分析参数、准确度和精密度等进行了研究,综合确定了最佳实验条件。将试样用氢氟酸、硝酸溶解,ICP—AES直接测定钽、铌。加标回收率为94％～106％,相对标准偏差RSD〈4．22％。结果表明该方法简便、快速、准确、精密度好。     

5-(5-硝基-2-羟基苯偶氮)罗丹宁光度法测定钯

在磷酸介质中 ,在表面活性剂OP存在下 ,5-( 5-硝基-2-羟基苯偶氮 )罗丹宁 (NHPAR)与钯反应形成橘红色的稳定络合物 ,其最大吸收波长位于 474nm ,表观摩尔吸光系数ε =4.0× 1 0 4,钯含量在 0～ 45 μg/ 2 5mL范围内符合比尔定律 ,相关系数r=0.9998。方法简便 ,选择性好 ,用于催化剂中的钯的测定 ,结果满意