时效对JN1奥氏体钢超低温断裂韧度的影响

ＪＮ１奥氏体钢１３４８Ｋ固溶处理与９２３、９７３、１０７３Ｋ时效５ｈ后，４Ｋ及７７Ｋ断裂韧度测定结果表明，钢有明显的时效脆化倾向。组织观察及Ｘ射线衍射结果确认，时效脆化是Ｍ２３Ｃ６型碳化物沿晶界及退火孪晶界析出造成的。     

新型纳米析出强化钢中断裂韧度与显微组织的关系

采用裂纹尖端张开位移法(CTOD),在室温至-30℃范围内对抗拉强度分别为700 MPa和780 MPa的新型热轧纳米析出强化钢的断裂韧度进行了研究。结果表明,相比780 MPa高强钢,700 MPa高强钢具有较大的裂纹伸张区宽度和较高的铁素体体积分数,因此其断裂韧度较高。     

30A钢的断裂韧度研究

采用两种不同热处理制度获得不同组织状态的材料，采用裂纹尖端张开位移(COD)试验及Hopkinson压杆试验方法研究了温度及加载速率对30A钢断裂韧度的影响。结果表明，当30A钢显微组织为铁素体加珠光体时断裂韧度较好，其断裂韧度随加载速率的升高及温度的降低而降低。     

SuPer304H钢焊接接头时效脆化机理

采用扫描电镜、能谱仪、透射电镜、X射线衍射分析等方法并通过冲击试验,研究了Super304H钢接头在650℃时效后的脆化现象.试验发现,接头的组织为γ+析出相,造成接头650℃时效脆化的根本原因是焊缝金属中大量Cr<,23>C<,6>沿晶析出,而且析出量是决定因素.经650℃时效后,组织中均明显析出Nb(C,N)和Cr...     

马氏体时效钢逆转奥氏体再结晶的显微组织特征

本文研究了Fe-Ni15-Mo6-Cu4-Ti1和18Ni(250)两种Fe-Ni基马氏体时效钢高温逆转奥氏体再结晶前后形成的马氏体组织形态特征。奥氏体经再结晶后形成的马氏体呈长方块状,而未经再结晶形成的马氏体呈细密条束状。按照这种组织形态特征和尺寸大小,确定再结晶处理温度,是简单而有效的。     

时效温度对Super304H钢组织和韧性的影响

通过对时效条件下Super304H钢的微观组织分析,研究了Super304H钢组织变化对韧性的影响。结果表明：Super304H钢在600～700℃的时效温度范围内,随温度升高组织中析出相数量不断增加,但不同析出相的数量增加趋势不同,Nb（C,N）的数量呈缓慢增加趋势,而M23C6的数量先快速增加然后增加幅度趋缓。随M23C6析出量增大,冲击功相应降低,因此M23C6沿晶析出应是Super304H钢时效脆化的主要原因。     

高氮奥氏体钢低温断裂途径与断口形貌

用扫描电子显微镜对18Cr-18Mn-0.7N高氮奥氏体钢低温断裂途径进行了观察。证实该钢低温脆断中裂纹既可穿晶扩展又可沿晶界和退火孪晶界扩展。仔细观察发现裂纹更容易在晶界和退火孪晶界形成并沿这些晶界扩展，对断面与侧面组织的双面观察表明，退火孪晶界断裂，沿晶断裂和穿晶断裂分别形成光滑平面状断裂刻面，光滑曲面状断裂刻面和粗糙不平的断裂刻面。     

18Ni马氏体时效钢原始奥氏体晶界显示方法

利用光学显微镜(蔡司),在室温下,通过配制不同成分、浓度浸蚀剂和化学浸蚀方法,对经不同温度处理后的18Ni马氏体时效钢的原始奥氏体晶界显示方法进行了系统研究。结果表明：采用腐蚀性强、浓度高的浸蚀剂只能获得18Ni马氏体时效钢的金相显微组织,而采用体积比为4%的硝酸酒精溶液,对800~925 ℃固溶空冷后的18Ni马氏体时效钢试样进行化学浸蚀,能清晰地显示出18Ni马氏体时效钢试样原始奥氏体晶界,并可以进行准确的晶粒度级别数评定。     

热处理状态对沉淀硬化模具钢动态断裂韧度的影响

测定了１０Ｎｉ３ＭｎＣｕＡｌ马氏体沉淀硬化型塑料模具用钢在固溶淬火态及不同时间时效后的动态断裂韧度Ｋ＿（１ｄ）。组织为板条状低碳马氏体且条间分布有少量残余奥氏体的固溶态钢，Ｋ＿（１ｄ）值明显高于时效后的Ｋ＿（１ｄ）值，这是由于时效过程中脱溶析出细小弥散的Ａｌ＿３Ｎｉ型沉淀相并对基体产生强烈的应力场所致。试验还表明，此钢的Ｋ＿（１ｄ）冲击速度很敏感，不论是固溶态或时效态，Ｋ＿（１ｄ）都随冲击速度的提高而下降，应用位错动力学理论可对此现象作出解释。     

不同铸钢件提高深冷低温冲击韧性的方法

深冷环境下工作的铸钢件的低温冲击韧性受到设计和生产人员的高度重视。在保证铸钢件的低温冲击韧性要求的前提下,通过选择合适的合金成分、合适的变质剂以及合适的热处理工艺,可以提高深冷环境下使用的铸钢件的综合性能。     

稀土Ce对C-Mn低温钢强韧性的影响机制

针对工业生产的C-Mn低温钢,研究稀土Ce加入量0、6、9和13μg/g对钢材强度和低温韧性的影响。通过拉伸试验和冲击试验,并结合扫描电镜对不同稀土Ce含量下试样断口形貌-夹杂物进行分析观察。结果表明:随着稀土Ce含量的增加,C-Mn低温钢的屈服强度和抗拉强度呈缓慢增加的趋势,而延伸率呈先增大后减小的趋势,并且发现当稀土Ce为9μg/g时,产品的强-塑性最佳。当稀土Ce加入量为9μg/g时,获得了最优的低温韧性,主要原因为适量稀土Ce的加入,有效改质夹杂物,形成细小含Ce稀土夹杂物,增强低温环境下钢的抗断裂能力。此外,还对比了添加9μg/g(±1μg/g)Ce与0μg/g Ce工业规模化生产同规格钢带–40℃的低温韧性,发现含9μg/g Ce钢带的冲击功比0μg/g Ce的能提高10 J左右。     

跳过深冷处理对A100钢断裂韧性的影响

对经不同工艺热处理的A100钢的力学性能进行了测试;跳过深冷处理的试样虽然获得了残余奥氏体,但经过时效处理后不仅钢的断裂韧性降低,而且屈服强度和其它各项力学性能均下降。     

高锰钢与钢轨钢二次闪光对焊接头的组织和冲击韧性

通过工艺试验,力学性能检验以及光镜、电镜、Ｘ射线衍射、电子探针等湿微分析手段,对高锰钢与钢轨钢二次闪光对焊接头的组织形态和冲击韧性进行了系统研究,确定了接头各区的组织形态和冲击韧性的变化情况,并提出了高锰钢与钢轨钢二次闪光对焊时改善钢轨钢焊接热影响区冲击韧性的工艺措施。研究表明,利用过渡材料来实现焊接性差、万分和物理性能相差悬殊的高锰钢与钢轨钢的焊接是一种行之有效的工艺措施。     

921A船板钢的动态断裂韧度KID研究

采用仪器化冲击试验，分别获得了不同低温状态下921A钢的动态断裂韧度。通过对不同状态下921A钢的动态断裂韧度KID的比较说明：该钢的动态断裂韧度随温度的变化呈现上、下两个平台，存在韧-脆转变特征，且发生低温脆性的温度为-84℃～-60℃，充分表明该钢具有较好的低温韧度。     

新型奥氏体C-HRA-5耐热钢时效过程中的沉淀相演化

对新型奥氏体C-HRA-5耐热钢(22Cr25Ni3Cu4W2Co)进行700℃/0～15 627 h时效试验,采用OM观察时效样品晶粒尺寸和孪晶的变化,采用SEM+EDS、TEM+EDS+SAED分析了时效样中沉淀相析出顺序及粗化特性.结果表明,试验钢在700℃/15 627 h时效过程中先后析出M23C6、Z相、富...     

921A船板钢的动态断裂韧度K_(ID)研究

采用仪器化冲击试验,分别获得了不同低温状态下921A钢的动态断裂韧度。通过对不同状态下921A钢的动态断裂韧度KID的比较说明:该钢的动态断裂韧度随温度的变化呈现上、下两个平台,存在韧-脆转变特征,且发生低温脆性的温度为-84℃～-60℃,充分表明该钢具有较好的低温韧度。     

高氮奥氏体钢中退火孪晶界及其断裂刻面的特征

用光学显微镜和扫描电镜对18Cr18Mn0.7N高氮奥氏体钢固溶处理后的退火孪晶界及低温脆断中的退火孪晶界断面进行了观察和分析。结果表明,高氮奥氏体钢固溶处理时形成大量退火孪晶,退火孪晶界上存在微米高度的台阶,同一退火孪晶界上的台阶可以合并和分解,取向也在不断变化。退火孪晶界断面上存在折线状台阶花样,折线的首、末两端均位于断面边缘即晶界上;每根折线由三根取向不同的直线段依次圆滑连接而成,每根直线段分别与一组形变迹线平行,而相邻直线段间成120°角;数根折线以晶界上的同一点为圆心,形成一组同心半圆形花样,断裂刻面上的这种折线状台阶可作为退火孪晶界断裂刻面的判断依据。     

固溶/时效处理对奥氏体耐热钢组织与性能的影响

采用X射线衍射仪、光学显微镜和电化学分析等方法,研究了固溶／时效处理对奥氏体耐热钢组织与性能的影响。结果表明,奥氏体耐热钢经固溶／时效处理后,其组织为奥氏体基体及弥散分布的碳化物M6C和金属问化合物Laves相,合金具有良好的耐热性,工作温度可达700～850℃。