8×WS(36)-PWRC—40钢丝绳的试制

介绍8×WS(36)-PWRC—40钢丝绳设计、制造过程。钢丝绳捻距倍数Ks=7.0,1×7股捻距倍数Kt=10.0,1×36WS股捻距倍数Kg=9.0,计算出钢丝绳各股直径和各层钢丝直径。1×36WS股采用GG-36/400捻股机生产,捻向为左捻;1×7股采用GG-6/300捻股机生产,捻向为左捻;钢丝绳捻制设备选用KS-24/630筐篮机,钢丝绳捻距280mm,捻向为右交互捻。整绳破断拉力达到1190kN,满足使用要求。     

管式捻股机过捻器的设计

在ＧＧ ６／１６５、ＧＧ １２／１６５型管式捻股机压线模后增设可变换过捻比过捻器装置，结合后辊轮变形器，较好地消除了捻制钢丝股（绳）的弹性应力，保证股（绳）的不松散性，尤其适用于捻制相应结构的钢帘线和拉筋用镀锌钢丝绳。     

5×0.30HI钢帘线生产工艺探讨

HI钢帘线具有较高的延伸率、良好的抗冲击能力和较好的橡胶渗透性能,要保持HI钢帘线较高的破断伸长率和抗冲击能力,帘线钢丝预变形方式尤为重要。以生产5×0.30HI钢帘线为例探讨其生产工艺。拉拔半成品钢丝总压缩率为95.5%～97.5%,捻制时工艺设计采用一步成型和两步成型2种工艺流程。采用一步法生产5×0.30HI钢帘线,占用设备少,单机产量高,对能源的消耗少;采用两步法生产5×0.30HI钢帘线,其直径公差、破断力和破断伸长率等性能均优于一步成型,钢帘线保持较高的破断伸长率,且具有明显的稳定性,同时操作及维护简单,但生产成本高。     

捻股机用高伸长钢帘线预变形器

介绍捻股机用高伸长钢帘线预变形器作用、设计原理和结构,并给出预变形器的装配结构图。在设计时应注意:(1)钢丝股预变形弯曲时最大应力应大于屈服强度,才能使其按一定曲率变形,最终达到钢帘线不松散的目的;(2)钢丝股预变形过程中,钢丝股的塑性曲率半径与其螺旋曲率半径相一致,控制捻距。以3×4×0.22HE为例,检测通过预变形捻制的高伸长钢帘线:钢帘线粗度1.16～1.20 mm,最小破断力1 078 N,破断伸长率5.71%,镀层质量3.959 g/kg。实际使用证实该产品提高了轮胎的抗冲击负荷能力,延长了轮胎使用寿命。     

不同规格钢帘线双捻断丝原因探讨

用SEM扫描电镜和EDX能谱分析仪分析了1×5—0.68和3+6—1.2两种钢帘线双捻断丝的断口,在研究了双捻变形工艺参数对双捻断丝率影响规律的基础上,通过对钢丝在双捻变形过程中变形特点的试验分析,找出了影响这两种规格钢帘线双捻断丝各自的主要原因,并通过拉拔试验研究,提出了减少这两种规格帘线双捻断丝试验拉拔工艺。试验结果表明:该工艺可以有效地减少双捻断丝率。     

用双捻机生产普通钢丝绳探析

介绍双捻机的捻制原理、捻制特点以及实现双捻的机械运动过程。针对双捻机用于普通结构钢丝绳生产时产生的"起泡"问题,以内收线式双捻机生产6×19+NF—12.5钢丝绳的内层股为例进行分析,生产过程中,由于在第1,2捻合处形成捻距差,使得钢丝绳股产生"起泡"。提出解决"起泡"现象的措施,指出靠加大捻距或增加中心钢丝放线张力的方法不能彻底解决此问题,通过在第1捻合处前增加过捻器的方法,可以有效地解决双捻机在生产钢丝绳股时"起泡"质量缺陷。过捻器的转速一般为主机转速的1.7～2.0倍。     

钢帘线捻制用针式预变形器

粗直径高强度钢帘线易产生松散、交叉、芯股外翻等捻制缺陷。设计钢帘线生产用针式预变形器,这种预变形器能调整钢丝的侧向扭矩,与捻角配合使各钢丝在聚束之后排列整齐,螺旋形状保持稳定,改善钢帘线中钢丝的松散状态,使钢丝产生一定的曲率,减少由于钢丝自身应力的不平衡造成对钢帘线整体力学性能、几何结构的影响。采用针式预变形装置对3+8×0.33HT钢帘线进行生产试制,捻距18.0 mm,钢帘线直径1.33 mm,变形针水平间距30 mm,预变形器高度15.7 mm,过捻器转速1 970～2 070 r/min,能够满足粗直径钢帘线的不松散和减少捻制不良的要求。     

GG300型捻股机用预变形器

设计和制造了ＧＧ３００型抢股机用预变形器，该预变形器构造简单，装卸方便，调整容易，使用可靠，用它成功地生产出１×１９６ｍｍ镀锌钢绞线。     

SGW195新型双捻机

介绍SGW195双捻机主要技术参数、基本工作原理。制定了详细的研制方案 ,设计专门刀具 ,并采用合理的工装控制零部件质量 ,满足整机的性能要求 ,通过空载及负载试车测试证明 ,SGW195双捻机达到了同类双捻机的性能 ,能满足制品企业钢帘线生产的需要。     

6×31WS-PWRC—14微旋转钢丝绳试制

介绍6×31WS-PWRC—14钢丝绳设计、生产过程。钢丝绳主要工艺设计参数:钢丝绳捻距倍数为7,外层1×31WS股捻距倍数为7.5,内层1×7股捻距倍数为7.5;钢丝绳捻制系数为3.07,外层股捻制系数为5.07,内层股捻制系数为3.05。根椐股捻距倍数,确定股中各钢丝直径比,最终计算出各股钢丝直径。给出钢丝绳生产工艺:外层股捻距为33.7～35.1 mm,内层股捻距14.7～15.3 mm,中心股捻距16.9～17.6 mm,钢丝绳捻距为96.6～100.8 mm;预变形器的辊间距一般为钢丝绳捻距的86%～92%,压弯量为钢丝绳直径的1.4～1.6倍。通过改变生产工艺,生产的6×31WS-PWRC—14钢丝绳破断拉力比普通方法捻制的钢丝绳高9.3%,并达到微旋转的要求。     

双捻机的捻制原理及工艺探索

本文通过用双捻机生产钢帘线的实践认识,阐述了双捻机的捻制原理,并就双捻机的各项性能和操作工艺等提出了自己的认识。     

对双捻机捻制工艺的浅识

通过与意方工程技术人员技术交流,阐述了对用双捻机生产钢帘线时捻制工艺的认识。     

钢帘线结构的变化和双捻机的选择

<正> 近十年来钢帘线的结构变化很大,应根据实际情况选择适当结构的钢帘线,分析了各种新型结构钢帘线的优缺点,以及制造这些钢帘线较为适用的双捻机,列出了世界各国制造的双捻机,作了分析对比。     

对双捻机捻制过程的分析

规范了观察双捻机飞轮旋转方向与产品捻向的方法；分析了捻制过程中捻距的变化规律，对认识、掌握、使用双捻机及提高捻制质量很有必要。     

6×19S+FC圆股钢丝绳参数设计之探讨

分析研究表明:对于6×19S+FC结构的钢丝绳而言钢丝绳捻距倍数与其捻制系数之间、股捻距倍数与捻制系数之间、股捻距倍数与股中钢丝直径比之间存在隐含的数学关系,利用数理统计的方法给出了这一结构钢丝绳的股径、丝径简明的计算公式,本文提供的方法,也为解决根据生产实际而合理设计钢丝绳的结构参数开拓了一条思路。     

不同捻向单纱并捻的工艺实践

为了适应市场不同的消费需求 ,我公司将精梳纯棉Ｓ捻纱和Ｚ捻纱并捻 ,开发了ＣＪ 1 8 5ｔｅｘ× 2股线 ,产品风格独特 ,主要用于针织物的生产 ,具有一定的市场价值。1　原料选择为使ＣＪ 1 8 5ｔｅｘ× 2股线具有良好的丝光效果 ,在配棉上选择了成熟度高、短绒率低的高品级细绒棉。原棉的主要物理指标为 :等级 1 .5 0 ,细度 1 .91ｄｔｅｘ ,主体长度 2 9.2 0ｍｍ ,短绒率1 2 78% ,成熟度 1 .78。2　产品特点2 .1　ＣＪ 1 8 5ｔｅｘ× 2股线的结构由Ｓ捻单纱与Ｚ捻单纱并合的Ｓ捻ＣＪ 1 8 5ｔｅｘ× 2股线形成了以Ｓ捻纱为轴、Ｚ捻纱缠绕在…     

9×19S+PWRC电梯用钢丝绳的研发及使用

阐述电梯用钢丝绳的发展概况,8×19S+FC作为电梯用钢丝绳的主要结构,适用于楼层较低和速度较慢的电梯;9×19类平行捻结构的钢芯钢丝绳柔软性好,金属填充率高,破断拉力高,结构伸长率低,抗疲劳性能好,适用于高层建筑中的高速电梯用钢丝绳。介绍捻距倍数为7的1570 MPa级9×19S+PWRC—10结构规格钢丝绳的主要技术参数及配丝计算过程,钢丝绳最小破断拉力66.0 kN,结构伸长率不大于1.5%,右交互捻,捻距67.9～72.1 mm;股捻距倍数:外层股为8.5,内层股为8.5,中心股为7。针对该结构钢丝绳结构特点,提出制造、安装和使用维护的注意事项。     

1860MPa级1×19W—28.6钢绞线结构设计

针对1860 MPa级1×7—15.24钢绞线的不足,提出开发1860 MPa级1×19W—28.6结构多丝大直径高强度低松弛预应力钢绞线设想。确定1×19W—28.6钢绞线各层钢丝直径的比例关系,并设计一定的调整值,计算出外层细丝、外层粗丝、内层丝、中心丝的直径分别为4.95,6.60,6.20,6.40 mm,捻距倍数12.5,捻距360 mm。根据JISG3536—1999标准制定1×19W—28.6钢绞线企业技术要求,设计合理的生产工艺流程,捻制后,在360～400℃进行回火稳定化处理,试制生产的钢绞线成品性能、尺寸等均能满足企业技术要求。     

线接触钢丝绳捻股设备

介绍国内外线接触钢丝绳的捻股设备，分析研究管式捻股机与双捻机的优缺点．提出双捻机捻制线接触钢丝绳股是未来的开发方向。     

生产钢帘线用捻制设备

介绍了管式捻股机、跳绳式捻股机、双捻股绳机的原理、结构、特性,并进行了分析比较,说明了各种设备的优缺点及适用性。指出双捻股绳机已成为钢丝帘线生产的主要设备,国内在引进、仿制和开发双捻股绳机时,应根据机器的构造、性能及产品结构、国产钢丝的特点进行综合考虑。