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<正> 在《煤矿安全规程执行说明》中,关于回采工作面按风速验算风量的公式为:按最小风速验算,回采工作面的最小风量Q_1≥15×S_1,m~3/min按最大风速验算,回采工作面的最大 相似文献
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深井煤层群首采层Y型通风工作面采空区卸压瓦斯抽采与综合治理研究 总被引:1,自引:0,他引:1
以朱集煤矿1111(1)工作面为例,针对深井高瓦斯低透气性煤层群首采层开采卸压瓦斯治理难题,将Y型通风工作面采空区瓦斯运移规律与采空区内部空隙储存卸压瓦斯的优势相结合,提出并实施了强化留巷墙体封闭和Y型通风工作面留巷段采空区卸压瓦斯抽采技术,结合地面钻井抽采采动上部卸压煤层瓦斯,实现了深井煤层群首采层工作面的安全高效回采。1111(1)工作面回采期间,绝对瓦斯涌出量最大72.39 m3/min,平均为43.64 m3/min,在工作面风量2290~2700 m3/min条件下,回风流瓦斯体积分数0.6%以下,平均瓦斯抽采量34.27 m3/min,其中埋管抽采瓦斯纯量平均为21.94 m3/min,占瓦斯抽采总量的64%,工作面回采期间瓦斯平均抽采率为78%,研究成果为今后类似深井煤层群首采层开采的卸压瓦斯抽采和治理提供技术指导。 相似文献
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一个采高3m、截深0.6m,平均割煤速度3m/min的综采面,除去检修与交接班,每天实际生产时间按18小时计,只要该工作面的可靠性提高0.1,一天增产Q_d=3×0.6×3×1.35×0.95×60×18×0.1=747.95t(煤的容重为1.35t/m~3,采出率0.95)。一年增产747.95×300=22.44万t。因此,矿井工艺系统的可靠性,引起大家高度重视。 由苏联学者A.C.B等著的1978。中译本1982年5月,煤炭工业出版社)第三章引用了n个单元串联系统可靠性的计算公式: 相似文献
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为获得工作面不同供风量时工作面漏风及采空区瓦斯分布规律,为工作面瓦斯治理提供理论支持,利用Fluent数值模拟方法对王庄矿8103工作面在供风量分别为2198m~3/min、2350m~3/min、2500m~3/min、2650m~3/min下采空区漏风及瓦斯浓度分布特征进行模拟与分析,得到了沿工作面全程的漏风分布及采空区瓦斯分布。分析结果表明:随着工作面供风量增加,工作面向采空区的漏风量逐渐增加;采空区内瓦斯浓度逐渐降低;上隅角瓦斯浓度不断降低,并且当工作面风量提高到2350m~3/min时,上隅角瓦斯浓度降低到1%以下。 相似文献
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<正> 鸡西矿务局城子河煤矿是开采高瓦斯煤层群的矿井,年产量200万吨,全矿共有6个回采工作面,其中3个综采、2个普采、1个炮采,工作面平均长度为126m,自1986年以来,已回采或正在回采工作面中的最高瓦斯涌出量为38m~3/min,最低瓦斯涌出量为8~10m~3/min 左右。由于矿井瓦斯抽放系统尚未建成,工作面上隅角、回风流分区总排经常发生瓦斯超限,甚至在入风岩巷也有时发生瓦斯超限现象,严重威胁矿井安全生产,瓦斯治理已成 相似文献
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叙述了PVC膜连四硫酸根选择电极的研制方法,该电极活性物质为季铵盐。膜的最佳组份为2%(W/W)三庚基十二烷基碘化铵(THDDA),68%邻苯二甲酸二(2-乙基已)酯(DEHP)和30%PVC。电极响应S_4O_6~(2-)的线性范围为1×10~(-5)—1×10~(-1)mol/L,检测限为1×10~(-6)mol/L。在pH4.5至10,其电位值不受pH的影响。该电极对不同阴离子的选择性系数为S_2O_6~(2-)4.4×10~(-3),S_3O_6~(2-)1.4×10~(-1),SO_4~(2-)、S_2O~(2-)和SO_3~(2-)10~(-5)。可用S_4O_6~(2-)PVC离子选择电极直接测定铀矿石碱浸液中S_4O_6~(2-)含量。S_4O_6~(2-)的检测限为10mg/L,相对标准偏差为±10%。 相似文献
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针对高瓦斯矿井综放工作面煤层瓦斯含量较低,开采条件影响下回采期间瓦斯涌出量大的情况下,选取合理的瓦斯治理措施,避免瓦斯治理的盲目性。通过类似工作面瓦斯治理措施及效果分析,工作面预抽效果差,甚至没有预抽的必要性。为了进一步论证I011502工作面预抽的必要性,主要从以下几方面进行研究:孤岛工作面瓦斯释放影响因素分析、I011502工作面煤层残余瓦斯含量论证、相似I011501工作面瓦斯治理效果论证以及I011502工作面回采期间瓦斯治理措施保障分析。论证结果表明:工作面回采期间最大绝对瓦斯涌出量为12.78 m~3/min,回采期间高位钻孔瓦斯抽采量为10 m~3/min,可得工作面除去高位钻孔抽采瓦斯量剩余2.78 m~3/min远远小于工作面风排瓦斯量4.96 m~3/min,保证工作面回采期间回风流瓦斯浓度不超0.5%。 相似文献
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1 18082工作面概况18082工作面为二分层炮采面,上巷内错布置在18081工作面采空区下方,下巷外错布置在18081与18101工作面之间的煤柱下方(见图)。工作面斜长130m,倾角14°,采高1.8m,开采煤种属下侏罗系长焰煤,自然发火期1~3个月,沼气涌出量较小,配风量350m~3/min。 相似文献
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阳泉一矿北四尺井二下山采空区瓦斯向下部北丈八井正在回采的8403工作面大量涌出,影响工作面正常生产。通过调整两个井的通风负压(即用均压通风方法),使丈八煤瓦斯涌出量由调前的6.73m~3/min 降到了调后的0.62m~3/min;而四尺煤二下山回风巷却由原来的2.5m~3/min 提高到16.75m~3/min(最大值)。从而阻止了上部四尺煤层采空区瓦斯向丈八煤正开采的空间流动,而通过已采空间的回风巷排出,消除了事故隐患,保障了工作面的安全生产。其社会效益、经济效益均十分明显。 相似文献
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山西霍尔辛赫煤矿在3605工作面试用沿空留巷Y型通风技术。该工作面初采阶段采空区瓦斯涌出量较大,隅角挡矸支架位置存在瓦斯体积分数较高,危胁工作面安全高效生产。以3605工作面为例,对Y型通风采空区瓦斯涌出来源进行了分析,对采空区采取针对性的治理措施,通过顶板高位钻孔及插管抽采瓦斯纯量约11 m~3/min,工作面风排瓦斯涌出量降低约3 m~3/min,配风量减少了22%,工作面挡矸支架位置瓦斯体积分数降低到0.7%以下,工作面回采期间瓦斯状况得到改善。 相似文献
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介绍了司马矿煤层赋存及1206工作面情况,分析了工作面瓦斯与供风量之间的关系,提出工作面采用顺层交叉钻孔预抽、裂隙带抽采、采空区埋管抽采相结合瓦斯治理技术。顺层交叉钻孔预抽后,工作面可解吸瓦斯含量最大值为3. 8128m~3/t,小于规定值4. 5m~3/t;采空区埋管抽采量变化范围为0. 14~11. 17m~3/min,平均为4. 48 m~3/min,裂隙带抽采量变化范围为0. 00~3. 84m~3/min,平均为1. 01m~3/min,表明采空区埋管抽采起主导作用;抽采治理后,上隅角瓦斯浓度为0. 06%~0. 53%,平均值为0. 266%,工作面回风瓦斯浓度为0. 08%~0. 54%,平均浓度0. 35%,两者均控制在0. 6%以下,表明治理措施有效防止了工作面瓦斯超限的发生。 相似文献
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《煤矿安全》2016,(12):61-64
针对塔山煤矿大采高综放工艺采空区瓦斯涌出量占工作面总涌出量82%,工作面上隅角、支架缝隙瓦斯超限频繁等问题,以回采期间采空区瓦斯赋存量变化规律为基础,在采空区垮落带布置高位巷,利用周期垮落实现"一巷两用"的采空区瓦斯治理技术。经试验考察,高位巷布置在开采层上部垮落带2#煤层中,回采工作面开采初期,高位巷作为专用瓦斯巷引排采空区瓦斯,将工作面通风方式由"U"型改造为"U+I"型,高位巷瓦斯排放量逐步增长至30 m~3/min,回风巷风排瓦斯量由初始平均值23 m~3/min降至5 m~3/min以下;开采中后期,高位巷被密闭作为大管径抽采巷负压抽排采空区瓦斯,抽排量提升至40 m~3/min,较引排作用提高33%。工作面回采期间,上隅角瓦斯浓度均持续控制在0.6%以下,有效防治采空区瓦斯涌入回采面。 相似文献
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针对工作面向采空区漏风问题,提出一种漏风量的测算新方法。分析采空区漏风的风量平衡原理,通过现场实测工作面风速分布,可得到漏风分布类型曲线(由于工作面断面积难于测准,直接计算漏风量误差大),为此,引入实测风速回归曲线的投射面积,作出S-v(x)图,在如采空区瓦斯涌出量、注氮流量和漏风量等外来风量已知的情况下,将外来风量与由外来风量导致的漏回风侧风速投射面积增量之比,得到单位风速投射面积上的漏风量权重Δ,根据漏风量权重Δ计算得到工作面与采空区之间的漏风交换风量。结合九道岭矿E1S6工作面的风速实测,计算得到,注氮量为25 m~3/min时漏风量面积权重为0.087 33 m,由此得到工作面漏出风量为65.5 m~3/min、漏回风量为90.6 m~3/min,该值约占工作面总通风量650 m~3/min的10%~15%,结果符合一般经验值范围。 相似文献