轨枕钢丝用钢45Si2Cr热轧盘条的研制

介绍了邢钢轨枕钢丝用钢45Si2Cr热轧盘条的研制情况，其成品的化学成分、力学性能、脱碳层深度等技术指标达到了用户要求。     

开轧温度对45Si2MnTi钢筋机械性能的影响

试验和生产统计得出,45Si2MnTi钢筋的开轧温度以控制在1020～1070℃为宜,低于此温度范围,强度偏低,高于此温度范围,则呈脆性倾向。文章从钛在奥氏体中阻碍碳的扩散,抑制先共析铁索体形成的行为,解释了开轧温度对该钢机械性能影响的原因。     

35Si2Cr弹簧钢的研制

为了适应汽车板簧用钢的需要,研制出一种中低碳型弹簧钢。钢具有高的淬透性,易于热成型,低的脱碳敏感性,高的使用寿命和舒适柔软感。比传统的60Si2Mn钢性能好,疲劳寿命提高30～40%。     

45Si2CrⅣ级钢筋的研制

本文介绍了４５Ｓｉ２ＣｒⅣ级钢筋的研制情况，指出了其不足及下步改进方向。     

45Cr2NiMoVSi钢锻件去氢退火工艺的改进

根据 4 5Cr2NiMoVSi钢过冷奥氏体连续冷却转变曲线和去氢退火工艺特征 ,改进了 5 0 0mm方锻材装入量 80t的去氢退火工艺曲线 ,去氢退火时间由原工艺的 1 35h减少至 86h。该钢退火前的氢含量为(1 5 2～ 1 81 )× 1 0 - 6 ,退火后的氢含量为 (0 38～ 0 6 0 )× 1 0 - 6 ,索氏体组织 ,硬度 2 4 5～ 2 90HB ,满足标准要求     

30Si2MnB钢筋破断拉力值偏低原因分析

针对30Si2MnB钢筋在使用过程中出现抗拉强度偏低的情况,通过对钢筋的物理性能和化学成分进行分析,找到了盘条化学成分存在波动是影响了钢筋热处理工艺参数的正确制定和导致了钢筋抗拉强度偏低的关键因素。     

Φ13.2 mm 60Si2CrA弹条疲劳断裂原因分析

采用断口宏观观察、SEM分析、金相分析、化学成分分析等方法,分析了φ13．2mm60Si2CrA弹条疲劳断裂的原因,认为热处理不当是造成其疲劳寿命降低的主要因素。     

马氏体钢40Cr10Si2Mo线材表面裂纹原因分析和工艺改进

40Cr10Si2Mo钢Φ6.5 mm线材产品经过调质处理和矫直研磨后,发现磨光棒表面存在表面裂纹。通过进行40Cr10Si2Mo钢淬火回火模拟试验,得出造成40Cr10Si2Mo钢线材表面出现裂纹的原因为线材热轧后冷却时间短,冷却速度快,热轧线材表面存在较大的残余应力,从而形成表面裂纹。通过对40Cr10Si2Mo钢的生产工艺进行了优化改进,包括延长斯太尔摩辊道缓冷时间,终轧温度和吐丝温度由原来的900～950℃和850～900℃均调整为800～850℃,线材轧制后24 h内退火,从而避免了40Cr10Si2Mo钢线材表面裂纹的产生。     

合金元素对钢筋耐腐蚀性能和机械性能的影响

通过正交试验，研究了成分为(％)：0．10～0．12C，0～0．78Cr，0．32～0．67Ni，0～0．52Mo，0～0．06V，0．30～0．36Cu低碳高强度钢筋的耐蚀性和力学性能。结果表明，Cr能显著提高钢筋的耐氯盐腐蚀性，含0．53％～0．78％Cr、0．32％～0．35％Ni的钢筋具有良好的耐蚀性；加Mo，V可显著提高钢筋的强度。     

Cr12MoV与65Cr4W3Mo2VNb钢制冲齿模的失效分析

由自行车飞轮冲齿模的失效分析结果表明,Cr12MoV钢中所存在的严重碳化物不均匀性诱发了裂纹的产生,导致了模具多在低周疲劳状态下发生断裂失效;而65Cr4W3Mo2VNb钢中的碳化物呈弥散分布,模具主要呈磨损失效,所以,使用寿命较高。     

45Gr4NiMoV锻钢热轧支撑辊辊身剥落分析

中厚板轧机上的锻钢支撑辊在使用中后期出现不同程度的剥落现象,致使轧辊损耗加快。通过对其进行成分分析、硬度测试、金相检验及断口分析,确定了支撑辊剥落的原因:内部组织中夹杂物等提供了可能的裂纹源,裂纹在此产生并逐渐扩展,起初因摩擦磨损在轧辊表面形成轻微点蚀及小块剥落,受到辊型和载荷等其他外部因素的影响,在应力集中部位产生大面积剥落,从而导致轧辊报废。     

Si含量对冷作模具钢Cr8Mo2SiV组织和性能的影响

研究了Si含量对25 kg真空感应炉冶炼的Cr8Mo2SiV钢(%:0.96～0.97C、0.31～0.36Mn、7.98～8.04Cr、2.01～2.08Mo、0.31～1.52Si、0.20V)组织和力学性能的影响。结果表明,随着Si含量的增加,共晶碳化物尺寸变大,数量增多,淬火峰值硬度向高温区移动;经1 030℃淬火,550℃回火后,随着Si含量的提高,Cr8Mo2SiV钢的二次硬化能力和冲击韧性明显提高。Cr8Mo2SiV钢最佳的Si含量为1.5%。     

20MnSiV Ⅲ级钢筋焊缝和热影响区拉伸脆性断裂的分析

分析了Φ32mm20MnSiVⅢ级钢筋搭接焊试样拉力试验断口—焊缝和热影响区脆性断裂。断口处HV硬度试验和扫描电镜观察表明，焊缝和热影响区存在大量魏氏组织和贝氏体,马氏体是拉伸脆性断裂的主要原因，夹杂物向晶界偏聚导致沿晶脆性断裂，小热量输入多道焊接可改善热影响区的组织和韧性。     

铁路货车60Si2CrVAT钢弹簧疲劳试验断裂分析和工艺改进

Φ16 mm 60Si2CrVAT弹簧钢（/%:0.58C,1.76Si,0.66Mn,0.010P,0.005S,1.15Cr,0.15V）生产流程为转炉-LF-VD-220 mm×300 mm连铸-轧制-退火工艺。弹簧制造主要工艺为冲床下料-中频感应加热-热卷簧-余热淬火（890~870℃,油冷）-530℃电阻炉回火-打磨-抛丸-预压缩。分析了Φ16 mm K6弹簧在疲劳试验过程62万次发生断裂（标准要求≥300万次）的原因。结果表明,弹簧支撑圈与工作圈之间在点接触产生的硌伤而导致应力集中是弹簧早期疲劳断裂的主要原因,同时弹簧局部存在异常下贝氏体也对弹簧疲劳寿命产生了不良影响。通过改进制簧工艺,包括保证支撑圈几何尺寸和弹簧淬火温度,防止弹簧疲劳试验时发生局部点接触等措施,使60Si2CrVAT钢弹簧的疲劳试验寿命≥300万次。     

低合金高强度耐候钢Corten Cr2的耐腐蚀性

通过盐雾箱加速腐蚀试验和交流阻抗的测试,研究了3mm板Corten A钢(/%:0.59C、0.16Si、0.31Mn、0.14P、0.009S、0.49Ni、0.52Cr、0.35Cu)和Corten Cr2钢(/%:0.59C、0.16Si、0.30Mn、0.14P、0.012S、1.00Ni、1.94Cr、0.36Cu)的耐腐蚀性,并用扫描电镜和能谱分析法分析了锈层、基体的组织、成分和耐蚀机理。结果表明,在5%氯化钠盐雾腐蚀120 h后Corten Cr2钢的平均腐蚀速率为Corten A钢的65.86%;Corten Cr2钢腐蚀层表面和钢板表面Cr原子百分比和氧化铬的富集程度均高于Corten A钢。     

浅谈炉卷Cr25Ni20Si2钢的可焊接性及工艺性

针对炉卷长期在高温下运行所产生的严重热裂纹,从分析母材的可焊性及焊接材料方面入手,寻找出了适合解决炉卷热裂纹的焊接技术和焊接材料,达到了焊接省时、省力且消耗低的目的。