大直径法兰装配拼焊工艺

就大直径不锈钢法兰的组装拼焊而言 ,一方面要采用合理的焊接方法 ,以有效地控制焊件变形 ;另一方面需选择适当的焊接参数。在防止焊缝热裂纹的同时 ,避免因刚性拘束过大、焊缝金属过少而出现的焊缝开裂现象。焊后对焊缝表面进行检查及超声探伤检验。因此制定合理的拼焊工艺十分重要。1　试验材料试验法兰材料为 1Cr18Ni9Ti,法兰厚度 15 0mm ,外径 15 0 0mm。由于奥氏体柱状晶的方向性很强 ,易产生杂质的偏析及晶格的聚集 ,同时奥氏体膨胀系数大 ,因此焊接时易产生裂纹。为提高焊缝的抗裂性 ,焊接材料选用与其匹配的低氢型A10 7电焊条。2…     

核电站不锈钢中厚板免清根全熔透埋弧焊工艺研究与应用

为提高某核电站奥氏体不锈钢水闸门中厚板拼接质量和焊接效率,进行了不锈钢中厚板免清根全熔透埋弧焊工艺试验。通过优化焊接坡口、选择合理的焊接工艺参数、选用匹配的焊接材料,确保打底焊缝不发生烧穿、背面根部焊缝焊透,实现不锈钢免清根焊接。免清根焊接试件无损检验和理化试验结果均满足核电项目技术要求,证明所选用的焊接方法、焊接材料、焊接工艺正确合理。该工艺已成功应用于某核电不锈钢水闸门制作,一次焊接合格率100%,焊接生产效率为焊条电弧焊工艺的5倍,焊接成本约为焊条电弧焊的1/5,经济效益显著,具有较好的推广应用前景。     

蒸糖罐拼接管板的焊接

0　前　　言蒸糖罐是一种大型换热器 ,广泛应用于制糖业。其管板直径达 3ｍ。由于管板的直径较大 ,所以需拼接而成。管板的材料为 16ＭｎＲ ,厚度为 4 0ｍｍ ,管板的拼接焊缝布置如图 1所示。由于板厚、材料及焊缝长度图 1　管板拼接焊缝布置图的影响 ,在焊接过程中 ,势必会出现焊接变形 ,甚至会出现焊缝裂纹。因此 ,必须采取相应的工艺措施以控制焊接变形和焊缝裂纹的产生。图 2　焊缝坡口示意图1　焊前准备焊缝坡口采用双Ｕ形坡口带钝边 ,如图 2所示。焊接时选择ＡＸ7- 5 0 0型直流焊机 ,焊接方法为手工电弧焊 ,选用Ｊ5 0 7Ｈ超低氢型焊条…     

5052铝合金光纤激光焊工艺

采用1 000 W单模光纤激光器对1 mm厚的5052铝合金进行焊接,对激光功率、焊接速度、离焦量三因素进行正交试验,得到最佳工艺参数为功率900 W,焊接速度100 mm/s,离焦量2 mm。对焊接接头进行拉升试验,结果表明,最佳工艺参数条件下焊接强度达到282 MPa,达到母材强度的72%。进一步对焊缝截面进行分析,焊缝完全熔透、内部无气孔且无材料缺失的情况下,焊接接头强度最高。     

MAG-MAG双面双弧焊在输电管塔插接法兰根焊上的应用

等级焊的质量主要由根焊的质量决定。实际工程中,输电管塔插接法兰中全熔透焊缝根焊的焊接,都是单面单弧焊接的。该种焊接方法,根焊容易出现熔合不良、未焊透、夹渣等缺陷,必须使用碳弧气刨清根。经试验证明,本文采用的MAG-MAG双面双弧焊（DSAW）焊接法兰环形焊缝根焊,选择合适的焊接参数,能够得到良好质量的根焊焊缝,省掉碳弧气刨清根工序,极大的提高了生产效率、节约焊接材料、降低焊工劳动强度。     

非铁金属的焊接

20091169焊接工艺对6005A铝合金激光-MIG复合焊焊缝成形的影响/雷祥…//焊接.-2008(7):25~32采用CO2激光-MIG复合焊焊接2.5mm厚的6005A铝合金板,基于正交试验方法研究了焊接工艺参数对焊缝成形的影响。试验结果表明,对复合焊焊缝熔透状态影响显著性从大到小的工艺参数依次为:焊接速度、MIG电流、MIG电压和激光功率,其中前两者影响最为突出。在熔透状态不发生显著变化时,对复合焊焊缝表面成形影响显著性从大到小的工艺参数依次为:MIG电压、焊接速度、激光功率和MIG电流。根据正交试验结果优化了激光-电弧复合焊接6005A的工艺参数,建立了工艺参数选择原则,根据此原则选择合适的参数获得了最佳的焊缝成形。图4表6参13200911705A06铝合金激光填丝焊工艺研究/许飞…//焊接.-2008(8):26~28针对1.2mm厚5A06铝合金薄板YAG激光焊接工艺范围窄和对间隙要求严格等问题,较系统地研究了该铝合金激光填丝焊接工艺。试验中采用ER5356焊丝作为填充金属,对光丝间距、送丝速度、激光功率和焊接速度等影响焊缝成形的各种焊接工艺参数进行了优化分析。研究结果表明:优化工艺参数可以...     

非铁金属的焊接

20091169焊接工艺对6005A铝合金激光-MIG复合焊焊缝成形的影响/雷祥…//焊接.-2008(7):25~32采用CO2激光-MIG复合焊焊接2.5mm厚的6005A铝合金板,基于正交试验方法研究了焊接工艺参数对焊缝成形的影响。试验结果表明,对复合焊焊缝熔透状态影响显著性从大到小的工艺参数依次为:焊接速度、MIG电流、MIG电压和激光功率,其中前两者影响最为突出。在熔透状态不发生显著变化时,对复合焊焊缝表面成形影响显著性从大到小的工艺参数依次为:MIG电压、焊接速度、激光功率和MIG电流。根据正交试验结果优化了激光-电弧复合焊接6005A的工艺参数,建立了工艺参数选择原则,根据此原则选择合适的参数获得了最佳的焊缝成形。图4表6参13200911705A06铝合金激光填丝焊工艺研究/许飞…//焊接.-2008(8):26~28针对1.2mm厚5A06铝合金薄板YAG激光焊接工艺范围窄和对间隙要求严格等问题,较系统地研究了该铝合金激光填丝焊接工艺。试验中采用ER5356焊丝作为填充金属,对光丝间距、送丝速度、激光功率和焊接速度等影响焊缝成形的各种焊接工艺参数进行了优化分析。研究结果表明:优化工艺参数可以...     

两种常见焊接接头的机器人焊接工艺

采用弧焊机器人进行了8 mm厚板对接平位焊、6 mm厚板T形接头平角焊试验,重点分析了坡口根部间隙、焊枪角度、电弧电压、焊接电流和焊接速度对板对接打底层焊缝成形、背面焊缝宽度和余高的影响,以及焊接速度、电弧电压和焊接电流对T形接头焊缝成形、焊脚尺寸和凸度的影响。通过试验优化了焊接工艺参数,获得了正反面成形美观、熔合良好、焊缝宽窄和高低均匀的对接接头;试验测得对接接头背面焊缝宽度为4.04 mm,背面焊缝余高为0.17 mm,正面焊缝宽度为14.20 mm,正面焊缝余高为1.22 mm。采用优化后的焊接工艺参数对T形接头进行了焊接试验,角焊缝两焊趾区域熔合良好、焊缝平齐、焊缝表面微下凹,试验测得焊脚尺寸为6.8 mm。     

钢桥U肋焊接新工艺——金属芯药芯焊丝CO_2气体保护焊

针对目前钢桥U肋焊接中存在的共性技术问题进行了研究。采用宏观断面分析、冷裂敏感性对比试验、金相组织分析等手段,研究了金属芯药芯焊丝CO_2气体保护焊工艺在U肋焊接中的适应性,分析了各种工艺条件对U肋焊缝熔透率及焊缝成形的影响,优化了焊接坡口尺寸和工艺参数。研究结果表明:对于钢桥板厚为8 mm的U肋角焊缝,采用金属芯药芯焊丝CO_2气体保护焊,焊丝直径为1.6 mm,可一道焊接成形,焊缝熔透率大于80%,外观成形和内部质量良好,可大幅提高焊接工效,降低生产成本,从焊接新工艺途径上得到了突破。     

焊接工艺对6005A铝合金激光-MIG复合焊焊缝成形的影响

采用CO2激光-MIG复合焊焊接2.5 mm厚的6005A铝合金板,基于正交试验方法研究了焊接工艺参数对焊缝成形的影响.试验结果表明,对复合焊焊缝熔透状态影响显著性从大到小的工艺参数依次为:焊接速度、MlG电流、MIG电压和激光功率,其中前两者影响最为突出.在熔透状态不发生显著变化时,对复合焊焊缝表面成形影响显著性从大到小的工艺参数依次为:MIG电压、焊接速度、激光功率和MIG电流.根据正交试验结果优化了激光-电弧复合焊接6005A的工艺参数,建立了工艺参数选择原则,根据此原则选择合适的参数获得了最佳的焊缝成形.     

锁底结构VP-TIG焊缝未焊透缺陷返修工艺

针对VP-TIG锁底环焊缝未焊透缺陷,设计返修工艺方案,分析返修后焊缝的内外部质量、常温力学性能和微观组织,确认最优返修工艺方式及对应工艺参数。结果表明,针对3~8mm锁底焊缝未焊透缺陷,保护气中氦气比例由30%提升至70%、频率由120Hz提升至200Hz、占空比由75%提升至82%,可增大焊接电弧的穿透性,实现未焊透区域的焊透;同时焊接电流由220A降低至160A,以降低焊接热输入对焊接变形及焊缝性能的影响。补焊后的焊缝检测合格,力学性能良好。     

厚壁304不锈钢管A-TIG焊

采用具有可分区间、电流区间渐变特性的TIG管焊机,使用不锈钢活性剂对8 mm厚的304不锈钢管进行平位置焊接工艺试验。考虑到焊缝成形受焊接热积累和熔池受力状态的共同影响,通过大量试验和分析熔池的受力,制定了最佳焊接工艺参数。试验结果表明:焊缝熔深增加了3倍,外表面平整,内表面成形均匀,焊缝内部余高小于1.5 mm,焊缝经X射线探伤检验、拉伸试验、弯曲试验、接头压扁试验等检验均为合格。使用该方法焊件之间不留间隙,不开破口,可以一次焊透,并能单面焊双面成形。突破了传统管道焊接的焊接工艺,具有高效率、低耗材、低成本等特点。     

焊接工艺参数优化对焊缝收缩量影响研究

文中借助焊接仿真和试验相结合的手段,分别设计焊接工艺参数的单因子和正交试验设计方案,以焊接收缩量为评价指标,对X80钢对接接头的焊接工艺参数进行仿真分析和试验数据分析,获得了对接接头生产中优先选用的焊接工艺参数。结果表明,打底焊和盖面焊引起焊缝收缩量趋势一致,打底焊相对盖面焊对焊缝收缩量影响较大,同时打底焊影响焊缝收缩量主要是上翘变形;影响X80管线钢对接接头的主次因素为焊接速度、组焊间隙、焊接电流、层间温度。当组焊间隙1 mm、层间温度600℃、焊接速度8 mm/s、焊接电流240 A,对应的焊缝上翘收缩量最小,建议生产中优先选择该工艺参数,可有效降低焊后矫形难度,缩短生产周期。     

CO2保护焊焊接车身骨架常见缺陷及其预防

二氧化碳气体保护焊是一种先进的电弧焊工艺．现已在我国大客车生产中得到了普遍的应用。我厂在客车生产中也大量采用CO2保护焊焊接车身骨架。在骨架构件中，异形钢管的连接形式主要为T形接头（如图1）和对接接头（如图2），焊缝形式为角焊缝和Ⅰ形焊缝，一般采用Ф0．8～Ф1．0mm焊丝进行焊接，能获得良好的焊接接头，达到客车所要求的焊缝强度。但由于受各种因素的影响．在骨架焊接中常会出现诸如变形、未焊透、气孔、焊缝加厚高过大等焊接缺陷。针对这些缺陷，本文逐一进行了分析，探讨了其改进措施，以进一步提高客车生产水平。     

转向架耐候钢角接接头激光/激光-MAG复合焊工艺

为解决高速列车转向架耐候钢焊接构架中存在的焊缝根部未焊透问题,针对转向架焊接构架中典型的角接接头,采用激光/激光-MAG复合焊接技术进行系统的工艺试验,通过分析焊缝熔透及成形情况,确定适合激光/激光-MAG复合焊角接接头的坡口角度为35°、钝边尺寸为4 mm,以及相应焊接工艺参数。焊接接头无明显的淬硬组织,硬度测试结果满足相关标准规定。     

激光焊接工艺参数对GW103K稀土镁合金焊缝成形及力学性能的影响

采用光纤激光焊接工艺对4mm厚T6态GW103K稀土镁合金板进行焊接试验,通过改变激光功率、焊接速度、离焦量以及热输入研究了激光焊接工艺参数对焊缝成形以及焊接接头室温、高温力学性能的影响.结果 表明:在单道焊透的情况下,以上焊接工艺参数对焊缝成形均有影响,焊缝背面熔宽受到焊接工艺参数的影响最大.同时焊接热输入对焊接接头...     

电弧辅助活性TIG焊接法

提出了电弧辅助活性TIG焊(arc assisted activating TIG welding,简称AA-TIG焊)的概念,并以SUS304不锈钢作为母材,研究了AA-TIG焊接法的主要工艺参数对焊缝熔深熔宽的影响。结果表明,在相同的焊接工艺参数下,与传统TIG焊相比,AA-TIG焊缝熔深能增加一倍以上,同时熔宽明显收缩。采用AA-TIG焊可不开坡口一次焊透8mm厚不锈钢板,焊接效率明显提高。辅助电弧工艺参数和正常TIG焊工艺参数都对AA-TIG焊焊缝熔深熔宽有一定影响。     

焊接工艺参数对Q690D高强钢多层多道焊缝缺欠的影响

针对液压支架结构件用Q690D高强钢多层多道焊焊缝,通过焊缝横截面形貌分析、X射线检测等分析手段研究了焊接电流、保护气体流量、焊丝干伸长、坡口拼装间隙等焊接工艺参数对焊缝缺欠类型、位置与数量的影响,并通过拉伸试验、冲击试验测试了焊接接头性能。结果表明,液压支架结构件用Q690D高强钢多层多道焊焊缝中缺欠以气孔、未熔透和未熔合为主,其中气孔约占43%,未熔透约占30%,未熔合约占23%;缺欠主要集中于焊道根部、焊缝内、焊道与母材熔合线处、焊道之间等位置,其中,焊道根部缺欠数量约占54%,为焊缝缺欠最集中的位置;试验范围内,焊接电流、保护气流量、焊丝干伸长等参数对焊缝内部缺欠影响较大,而对焊缝根部缺欠无明显影响;拼接间隙对焊缝根部未熔透、气孔等缺欠有明显的影响作用,当拼接间隙为2mm时,可有效减少根部缺欠;保护气种类主要影响焊缝成形质量,而对焊缝缺欠无明显影响;优化工艺参数后,焊缝缺欠明显降低,无明显未熔透、未熔合等缺欠,气孔率约2.1%,接头抗拉强度达798.6MPa,接头性能良好。     

激光焊接KMN钢的工艺参数及组织和性能

通过设计KMN钢板激光自熔焊的正交试验,研究了焊接工艺参数对焊缝的影响。结果表明,在选定的焊接工艺参数范围内,光斑直径对焊缝熔透程度和表面质量有显著影响。经正交试验初步选定激光焊接工艺参数为：光斑直径0.8 mm,焊接速度24 mm/s,激光功率4.2 kW。选出能量密度不同的2组参数,考察焊缝宏观形貌、显微组织和维氏硬度随焊接工艺参数的变化。发现在能量密度较高时,焊缝的熔深、熔宽较大,马氏体板条更粗,对应区域的硬度也略低。由于单板自熔焊与对接自熔焊存在一定差异,故需对优化参数进行适当调整。利用调整后的参数进行激光对接焊,将得到的接头与TIG焊接接头的力学性能进行比较,发现激光焊接头强度和塑性均高于TIG焊,而冲击韧性略低。     

不锈钢PAW+GTAW组合焊接头微观组织与性能研究

采用PAW+GTAW组合焊的方法对8 mm的304不锈钢进行了焊接,研究了在最佳工艺参数下焊接接头的焊缝宏观特点、组织特征以及力学性能。试验结果表明:使用PAW+GTAW组合焊的方法可以在不开坡口的情况下实现8 mm的不锈钢一次单面焊双面成形焊接。此焊接工艺下的焊缝较窄、热影响区较小,相对于传统焊接工艺既能提高焊接效率又能保证焊接质量。