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按桩顶沉降控制法确定普通桩有效桩长 总被引:5,自引:0,他引:5
采用线弹塑性荷载传递函数 ,按桩顶沉降控制法确定深厚覆盖土层中普通桩有效桩长。对影响有效桩长的桩刚度系数等因素参数取值及荷载传递函数参数确定 ,进行了深入分析。从理论上较系统分析了各因素对普通桩有效桩长的影响 ,且分析结果与弹性理论法分析结论一致 相似文献
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给出桩基有效桩长的定义,并采用线弹塑性荷载传递函数,按桩的刚度来确定水泥搅拌桩的有效桩长。同时对影响有效桩长的桩土刚度比等因素的参数取值及荷载传递函数参数的确定进行了深入分析,从理论上较系统地分析了各因素对水泥搅拌桩有效桩长的影响,其分析结果与弹性理论法分析结论一致。 相似文献
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用荷载传递法分析水泥搅拌桩的有效桩长 总被引:1,自引:0,他引:1
对变模量水泥搅拌桩单桩的有效桩长和荷载传递规律进行了研究,详细探讨了各种因素对有效桩长的影响,结果表明:有效桩长随着桩身模量的增大而增大,而外摩擦角δ和k增加时有效桩长减小,但其承载力反而增大. 相似文献
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针对水泥搅拌桩有效桩长的确定方法众多,选用时难以取舍的问题,选择其中几种方法对某地区某高速公路搅拌桩处理路段的两个断面进行了有效桩长计算,对计算结果进行了分析,由此推荐出适合该地区的桩长确定方法。 相似文献
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水泥搅拌桩的承载力的确定首先应判别是纯摩擦桩还是端承摩擦桩,对于纯摩擦存在着桩的有效桩长。另外,为保证水泥桩承载力的发挥需合理设计水泥土的强度和桩径。 相似文献
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使用荷载传递法对长径比较大的管桩在竖向荷载作用下的承载性状进行模拟分析,得出其模拟Q~s曲线并根据设计极限承载力标准值对不同桩长的曲线进行分析比较,从而确定长桩的合理施工桩长,以供参考。 相似文献
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超长水泥土搅拌桩的承载能力和临界桩长 总被引:30,自引:4,他引:26
根据质量欠佳的单桩和多桩复合地基的静载荷试验,论述了水泥土桩承载力发挥的前提是桩身水泥土搅拌必须均匀、连续。再根据大型构筑物实体下质量很好的超长水泥土搅拌桩的桩身应力和变形观测结果得出,只要桩身中下部水泥土强度有保证,群桩中桩身轴力的有效传递深度可达25m 以上。 相似文献
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在旧城改造、盾构施工甚至工程纠纷等诸多情况下要准确获知桩的长度信息,现有方法存在诸多不足,仍是一个难题。在传统的反射波法基础上,作者提出了一种准确度较高的新方法。除了传感器数量增加、传感器安装位置变动以外,其它同传统的反射波法基本没有区别。该方法费用低、简单、方便,对于桩顶暴露、桩顶嵌固两种情况均适用,值得深入研究与推广应用。 相似文献
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刚性基础下柔性桩桩侧摩阻力及有效桩长的研究 总被引:1,自引:0,他引:1
复合地基加固软土地基应用广泛,但对其加固机理的认识还并不全面,对摩阻力的分布规律也有待研究。基于桩土顶部位移相等原理,利用Mindlin位移解推导了刚性基础下柔性桩摩阻力和桩轴力的分布形式,得到最大摩阻力及其深度的计算公式。对摩阻力分布形式进行简化,并在此基础上推导出有效桩长的计算公式。 相似文献
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柱脚固接有吊车厂房门式刚架柱的计算长度 总被引:1,自引:0,他引:1
有吊车厂房中框架柱轴力和截面都阶型变化 ,对于柱脚固接的阶型柱 ,规范只给出了顶端铰支或固支时的计算长度系数 ,没能考虑梁对柱的约束作用。通过对柱脚固接阶型的弹性屈曲分析 ,得到了框架柱平面内、平面外计算长度系数的表达式和计算表格 ,结果与有限元分析符合较好。在此基础上 ,对计算长度系数公式进行了简化 相似文献
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基于加权残值法和统一强度理论抗滑桩合理锚固深度的确定方法 总被引:1,自引:0,他引:1
引入统一强度理论以考虑中主应力的影响,推导出抗滑桩锚固段桩侧土容许抗力计算公式。同时,利用半解析半数值的加权残值法计算抗滑桩锚固段桩侧所需抗力,并提出一种合理确定抗滑桩锚固深度的新方法。将提出的方法应用于两个计算实例,得到桩侧所需抗力的分布和不同统一强度参数下桩侧土容许抗力值的分布,并通过两者的对比分析确定合理锚固深度。计算结果表明,采用统一强度理论分析计算得到的桩侧土容许抗力随统一强度参数b的增大而增大。 相似文献
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基于荷载传递法的高承台桩基沉降计算方法研究 总被引:1,自引:0,他引:1
沉降计算是高承台桩基设计中的难点所在。为探讨高承台群桩基的沉降性状与计算方法,首先,基于Cooke法导得桩基侧摩阻力在其周围土体中产生的位移场分布,并考虑邻近桩基的存在所引起的位移折减效应,经迭加后获得桩侧单位厚度土的等效刚度系数;然后,通过对Boussinesq解进行桩的入土深度修正,导得桩端土的等效刚度系数。在此基础上,提出一种新的基于荷载传递法的高承台桩基沉降计算方法,并利用该方法对一模型桩试验结果进行了分析比较。结果表明,按该文方法获得的沉降预测值与实测值吻合较好。 相似文献