新型送粉管道补偿器

原典型设计中的各类补偿器，有的仅能吸收单方向的热位移，有的只能吸收很小量的角热位移，运行中经常卡死或拉脱，造成堵粉或漏粉。新型小拉杆波形补偿不但可以满足管道的三维热位移的补偿，而且从根本上解决了补偿器的卡死或拉脱的问题，改善了锅炉运行的安全性和经济性。     

新型挠性补偿器在龙岗电厂锅炉送粉系统中的运用

电站锅炉送粉系统过去所采用的膨胀补偿器通常为波形管补偿器、套筒补偿器或绞接式补偿器,但在实际使用中存在着许多问题。龙岗电厂锅炉送粉系统选用了基于ABB CE技术的挠性补偿器,实际应用效果良好,解决了补偿器漏粉、自燃、堵塞以及补偿量不足等问题。     

送粉管道补偿器的改进

送粉管道补偿器的改进陈小兵（广东省电力设计研究院，广州市，５１０６００）送粉管道的补偿，过去常采用套筒式补偿器、绞接式补偿器。这两种补偿器在使用中出现许多难以解决的问题。如套筒式补偿器只能吸收轴向热位移，无法解决三维热位移，使用中经常出现卡死或拉脱现...     

300 MW"W"火焰锅炉炉顶密封安装改造

为防止机组投产初期出现炉底漏烟，污染环境，针对“W”火焰锅炉炉顶结构和密封问题，从膨胀和密封区域方面着手，提出密焊两侧膨胀缝、分区域密封穿墙管的炉顶密封理念，并利用现有密封材料在锅炉安装过程中实施。机组投运后， 未发现炉顶有漏烟现象，炉顶大包内也无积灰，炉顶各受热面膨胀良好。     

外保温的高温炉烟混合室技术改造

现运行电厂相继发生外保温的高温炉烟耐热合金钢管脆裂、断裂、裂纹等现象,直接影响锅炉安全运行。尤其是耐热合金钢混合室裂纹严重,其原因主要是混合室温度高达1000℃左右,锅炉投运和停运时,管道骤热或骤冷,出现内应力集中而发生脆裂等现象。例如,大庆油田自备电厂 670 t/h锅炉,双辽发电厂1000 t/h锅炉的高温炉烟管道,都发生过裂纹。为此四平热电厂将高温炉烟混合室改为内保温,即将原设计的混合室材质由2Cr25Ni20Si2改为A3普通钢,并内衬保温层和耐火层。简要介绍如下:     

采用三维膨胀补偿器改进煤粉管道设计

本文概述了石洞口发电厂采用3维膨胀补偿器改进煤粉管道设计的情况和经验，其改进不是对原有补偿器的简单置换，而是采用新的设计原则，对煤粉管道的笔支吊架重新设计布置，如设置死点，取消恒作用力吊架，从而简化了系统，使煤粉管道在热态下处于肥控定向定值膨胀工况，文中还对国内现有几种类型的膨胀补偿器的性能和适用条件作了分析比较。     

Ⅱ型炉顶塑膜防漏密封技术

电站锅炉因炉顶密封差造成烟气和飞灰泄漏,使得炉效下降、粉尘污染。玉环电厂根据锅炉结构和管材膨胀特点,在百万千瓦等级燃煤机组Ⅱ型炉顶采用塑膜防漏密封技术,解决了炉顶漏烟漏灰造成的安全、经济、环保等问题。     

中小型锅炉密封技术探讨

煤粉锅炉由于安装质量、运行水平以及维修工艺等各种原因,均存在不同程度的漏风、烟、灰、热等问题,给锅炉的安全文明生产达标带来很大影响,严重者甚至威胁锅炉的安全运行。现结合我厂3号炉改造及炉顶密封工程,对锅炉漏灰及密封技术进行初步探讨。1 锅炉泄漏原因1.1 燃烧不稳定由于所选用的燃烧器为旋流式,燃烧不够稳定,经常放炮,使炉墙、炉顶各膨胀缝、穿墙管等处密封填料脱落;炉顶与炉墙之间接触薄弱     

新型三向波纹补偿器在煤粉管道系统中的应用及设计探讨

本文概述了填料密封型补偿器应用中存在的问题，新型三向波纹补偿器在山东潍坊发电厂１０２５ｔ／ｈ锅炉煤粉管道系统成功应用与设计概况，并对该补偿器选型，布置等设计问题进行了探讨。     

采用三维膨胀补偿器改进煤粉管道设计

本文概述了石洞口发电厂采用3维膨胀补偿器改进煤粉管道设计的情况和经验。其改进不是对原有补偿器的简单置换,而是采用新的设计原则,对煤粉管道的膨胀和支吊架重新设计布置。如设置死点,取消恒作用力吊架,从而简化了系统,使煤粉管道在热态下处于受控定向定值膨胀工况。文中还对国内现有几种类型的膨胀补偿器的性能和适用条件作了分析比较。     

高温炉烟管道内保温损坏的原因分析及解决措施

概述富拉尔基发电总厂5号、6号炉采用直吹式制粉系统，风扇磨煤机为FM340一820型，分别于1988年、1989年投产。运行时最大通风量为125000m3／h，热炉烟1040℃从炉标高45m处抽出，与热风及冷炉烟混合后由热炉烟管道送至零米布置的风扇磨煤机做干燥介质。近年来，在运行中经常发生热炉烟管道内保温层损坏及脱落事故。仅1992～1994年间两台炉的12很热炉烟管道就发生了24起，严重地威胁机组的安全经济运行。1热炉姻管道结构及易发损坏部位1．l结构管道设计为41856，厚度IOmn。的太钢板卷制的管道做外壁，内部砌有6一100mm的粘土耐火砖层，在外…     

炉烟处理循环水装置的设计与应用

喷射器炉烟水处理系统系利用电厂锅炉冲灰水泵或其他离心水泵的富裕容量作为炉烟处理喷射器的动力水源,将炉烟送至循环冷却水中,抑制重碳酸钙分解,提高其极限碳酸盐硬度,稳定水质,防止结垢。正确设计喷射器和合理的安装烟气管道是保证炉烟处理系统长期稳定运行的关键。     

膜式水冷高温炉烟管道在老挝HONGSA电厂的应用

<正>老挝HONGSA为3×626 MW褐煤坑口电厂,锅炉采用风扇磨直吹式制粉系统。风扇磨制粉系统的干燥剂由高温炉烟+热风(二介质)或高温炉烟+低温炉烟+热风(三介质)组成。由于干燥剂中含有炉烟,干燥剂温度高,一次干燥能力强;同时炉烟的加入使制粉系统中惰性气体含量增加,含氧量下降,防止了煤粉爆炸的发生[1]。膜式水冷高温炉烟管道的技术特点是:采用膜式壁结构形式的管道本体取代钢板式的管道本体,对耐磨耐火隔热层     

韶关发电厂10号炉顶棚密封改造

韶关发电厂10号炉是由东方锅炉厂生产的型号为DG1025/18.2-Ⅱ10亚临界中间一次再热循环锅炉，双拱型单炉膛，燃烧器布置于下炉膛前后拱上，呈“W”型火焰，尾部双烟道结构，采用挡板调节再热汽温，固态排渣，全钢构架，全悬吊结构，平衡通风。按设计要求，中、后段为带鳍片的散管，鳍片间不密封焊接，留有3 mm的膨胀间隙。 由于韶关发电厂10号炉燃用无烟煤，低位发热量和挥发份均较低，容易造成灭火及微正压运行，进而引起顶棚处漏烟、漏灰，造成环境污染；既影响机组热效率，又容易使顶棚管过热而引起爆管。为了确保机组投产后既能安…     

非金属膨胀节在锅炉烟风管道上的应用

火电机组锅炉烟风道系统的金属膨胀节的损坏主要是由于管道三维膨胀、金属低温腐蚀和管系振动等原因造成。根治金属膨胀节破损的办法是采用性能优于金属膨胀节的非金属膨胀节。图７     

风扇磨煤机制粉系统抽炉烟防爆改造研究

由于煤质变化某电厂风扇磨煤机制粉系统出于运行安全性的需要,拟进行抽低温炉烟改造。提出了5种改造方案,通过制粉系统热力计算、锅炉效率测试、锅炉热力计算、制粉系统空气动力计算等方法对各方案进行分析比较。结果表明:采用方案2高温炉烟、低温炉烟和热风三介质干燥系统改造后,磨煤机分离器出口氧量可控制在9%以内,但锅炉排烟温度会比改造前升高28 ℃左右,影响锅炉运行的经济性;采用方案4抽取中温炉烟,磨煤机分离器出口氧量也可以控制12%以内,排烟温度升高幅度在10 ℃左右,但调温效果不佳且会造成炉烟输送管道积灰和堵灰;方案5相对于方案4由于增加了炉烟风机,可以有效避免采用方案4可能发生的炉烟管道积灰堵灰问题,同时增加了运行的可靠性和灵活性。对比分析后最终推荐方案5作为改造方案。     

锅炉密封保温的现状和改进

火电厂燃煤锅炉经常出现漏烟、漏灰、漏热等不正常状态,是电力系统老、大、难问题之一。近年来,在能源部黄毅诚部长提出“文明生产”的要求后,引起了各方面的重视与注意,许多火电厂在各地锅炉密封保温专业工程公司的密切配合下,对锅炉炉墙的密封,尤其是炉顶的密封进行了系统的改造,取得了可喜的效果。本专栏介绍了这方面的技术、经验。我们希望通过本专栏的介绍能进一步推动锅炉炉墙密封保温技术的发展,从根本上消除锅炉漏灰、漏烟、漏热的不正常状况.同时欢迎对文中有关炉膛负压测点位置的不同看法进行讨论.     

燃气-蒸汽联合循环机组SCR脱硝技术研究

以某9F级燃气-蒸汽联合循环机组余热锅炉为原型，进行了选择性催化还原（SCR）脱硝系统改造设计研究，根据脱硝系统所需氨耗量和烟气参数设计了氨水蒸发系统，根据余热锅炉的具体尺寸和实际运行烟温参数确定了催化剂的布置位置和参数，并采用数值模拟方法研究了改造后余热锅炉脱硝系统的烟气流场。结果表明:对于高位布置的燃气轮机，在扩口段烟道可不设置导流板；采用分区可调的多组一体式氨注射混合器，能在较短距离内加强氨气和NOx的混合；项目改造完成后进行了喷氨优化调整试验，最终脱硝系统出口截面上的NOx分布相对标准偏差从29.6%降至19.6%，氨逃逸量从3.46 ?L/L降至2.89 ?L/L，改善效果明显。     

200MW机组锅炉制粉系统掺混热炉烟技术改造可行性研究

清河电厂200MW机组锅炉采用热风干燥中储式制粉系统,为最大限度掺烧褐煤,解决中储式制粉系统磨制高挥发分、高水分褐煤极易发生爆炸的问题,提出了在制粉系统中掺混热炉烟的2种改造方案,使褐煤掺烧比例达到50%,制粉系统末端含氧质量分数降低到16%以下。可行性研究表明,在锅炉转向室抽取热炉烟掺入制粉系统的改造方案是可行的,该方案与制粉系统启停时的安全措施相结合,能够满足制粉系统在各种运行工况下的防爆要求。该方案也为同类型锅炉的改造提供了新思路。     

锅炉一次风调节挡板漏灰、卡涩原因分析与对策

对锅炉一次热风与汇合风调节挡板漏灰、卡涩原因进行了分析，并采取相应对策，解决了调节挡板漏灰、卡涩问题，保证了锅炉正常运行调节。