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汽轮机启动时,汽温变化通常是非线性的;本文对汽轮机实际启动时转子热应力的变化规律进行了分析与计算,提出了汽轮机实际启动过程转子热应力的简化计算方法. 相似文献
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汽轮机启停或变负荷过程中,均会使汽轮机转子产生热应力。本文介绍了一种基于温差控制的汽轮机转子热应力应用。重点分析了其热应力计算模型及计算方法。实际使用情况表明,此种热应力计算方法科学有效,在不增加汽轮机转子寿命损耗的前提下,可明显地缩短机组启动时间。 相似文献
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汽轮机转子放热系数的计算分析 总被引:2,自引:0,他引:2
介绍了汽轮机启动过程中转子表面放热系数的计算方法,提出了计算程序框图。以东方汽轮机厂 300 M W汽轮机转子为实例,进行了启动过程中转子主要部位放热系数的计算,并对计算结果进行了分析 相似文献
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分析了汽轮机高压缸转子轴振偏大的故障原因,介绍了测试数据计算和处理过程,提出了高压缸转子质量动不平衡跨外双平面加重法.通过汽轮机转子试重测得的振动数据,计算出所需平衡测点振动的影响系数,列出了动平衡方程组,并采用最小二乘法求最优解,实现了2个加重平面将3个需平衡的测点振动同时降低.在高压缸转子跨内加重无法实施的情况下,成功地消除了高压缸转子轴承轴振偏大问题. 相似文献
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汽轮机冷态启动升速过程中,合理安排中速暖机,提高转子金属温度,预防脆性损伤是实现汽轮机安全运行的重要内容之一。本文应用有限元计算方法,对国产300MW汽轮机冷态启动升速过程中,高、中压转子温度场进行了计算。对预防转子脆性损伤进行了分析,并提出了预防措施和建议。 相似文献
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夏同棠 《中国电机工程学报》1991,11(1):20-26
本文通过一维差分计算,研究不同换热计算方法对汽轮机轴封处放热系数及其对转子温度场的影响,推荐了一套考虑蒸汽热物性随蒸汽参数变化的计算公式,导出了内部节点和边界节点处的追赶系数。对K-300-240型汽轮机的实例计算结果表明,在放热系数足够大时,汽轮机转子轴封处传热的主要热阻取决于转子内部的导热热阻,为电厂热疲劳计算使用放热系数的简化公式提供了依据。 相似文献
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汽轮机冷态启动升速过程中,合理安排中速暖机,提高转子金属温度,预防脆性损伤是实现汽轮机安全运行的重要内容之一。本文主要论述应用有限元计算方法,对国产300MW汽轮机冷态启动升速过程中,高、中压转子温度场的计算结果。对预防转子脆性损伤进行了分析讨论,提出了预防措施、方法和具体建议。本文所提出的措施和建议,以及温度场图谱,可供研究分析国产300MW汽轮机安全运行状况和修订运行规程时参考。 相似文献
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合山电厂5号汽轮机转子裂纹的分析和处理 总被引:1,自引:0,他引:1
本文综述了合山电厂5号汽轮机转子裂纹产生的原因、研究过程中各种计算和试验结果.文中论述了转子裂纹的处理意见,并提出保证机组安全运行的措施。 相似文献
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考虑汽轮机转子材料物性参数和载荷参数的随机性,利用ANSYS的APDL语言二次开发功能,将积分随机有限元法嵌入到ANSYS软件当中,生成了汽轮机转子随机响应变量相对于各随机输入变量的各阶中心矩、偏度系数和峰度系数的计算程序模块,利用ANSYS后处理程序显示计算结果,并分析各随机输入变量的变化对汽轮机转子随机响应变量的影响。最后,通过与直接蒙特卡罗模拟方法相对比表明,该方法适用于结构复杂的模型,计算结果精度较高,并且计算速度较快。 相似文献
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汽轮机转子转动惯量测取,主要是通过甩负荷试验计算得来。现在很多电厂都要进行机组快速甩负荷(FCB)试验,鉴于FCB试验也有对汽轮机调节系统动态特性的考核作用,而FCB试验和常规甩负荷试验又都是破坏性试验,对汽轮机转子的寿命有一定影响,所以大多数电厂希望只进行FCB试验,并能达到常规甩负荷试验的目的。目前国内尚未有通过FCB试验进行转子转动惯量计算的方法,因此基于FCB试验的转子转动惯量的计算将非常有必要。介绍了常规甩负荷试验计算转子转动惯量的方法,提出了基于FCB试验计算转子转动惯量的方法,并将2种计算方法进行了对比。结果表明基于FCB试验计算与常规甩负荷试验的结果差值为1.29%,可以认为此种计算方法可以替代常规甩负荷试验。 相似文献
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大型汽轮机部件蠕变寿命的设计和评估 总被引:9,自引:3,他引:9
文中提出了汽轮机部件蠕变寿命的计算方法。介绍了汽轮机转子、主蒸汽管道、汽缸和阀壳稳态蠕变应力和非稳态蠕变力的计算方法,采用大型有限元分析计算程序计算洋鬼子轮机部件的非稳态蠕变应力和稳态蠕变应力。文中并介绍了使用变叶轮模型计算转子和叶轮稳态蠕变应力的计算公式,以及使用厚壁圆筒模型计算管道和壳体稳态蠕变应力的计算公式。使用拉森——米勒方法确定汽轮机部件材料的断裂特性,考虑安全系数后可确定汽轮机部件的蠕变预计寿命。最后给出了汽轮机部件蠕变寿命的设计、评估和诊断提供了科学的依据。 相似文献