电力机车辅助电机空载损耗智能测试系统

阐述了电力机车辅助电机空载损耗的基本特点，详细描述了用计算机测试系统中常用的遗传算法及算术平均法的合理结合，来解决电力机车辅助电机空载损耗测试过程中测试不稳定的问题。     

非晶合金永磁同步电机空载损耗

为了研究电机铁心加工工艺对非晶合金材料磁化和损耗性能的影响,实验实测了非晶合金铁心的磁化性能和损耗性能,通过分析非晶合金铁心损耗测试结果,得出了铁耗计算模型中磁滞损耗系数随频率变化的修正方法。研制了两台相同结构尺寸和参数的永磁同步电机,定子铁心分别采用非晶合金材料和35W270硅钢片,对比分析了两台电机在正弦波和变频器供电情况下的空载损耗。结果显示,正弦波供电时,非晶合金电机的空载损耗仅为硅钢片电机的45%,但由于非晶合金电机在变频器供电时,时间谐波电流含量高于硅钢片电机,由此引起的谐波损耗大于硅钢片电机。     

电机空载损耗的试验分离法

对于直流电机和同步电机而言,当磁极没有励磁时,空载损耗就为机械损耗,而当磁极有励磁时,空载损耗则为铁心损耗与机械损耗之和。据此,可以通过空载试验将电机的铁心损耗与机械损耗相分离。试验线路如下: 图中D为电动机,F为被试电机。调节R_D使被试电机F达额定转速,调节R_F使被试电机F的空载电压为额定电压,再调节R_D使被试电机转速增至1.25倍的额     

高速无轴承永磁薄片电机参数优化及损耗分析

研究了一种五相无槽的高速无轴承永磁薄片电机拓扑结构,并分析了其结构特点和运行原理。利用有限元方法分析比较了永磁体充磁方式、厚度、气隙长度等参数对电机性能的影响,降低了气隙磁密总谐波系数,减小了转矩脉动,提高了电机悬浮性能。基于传统电机的损耗研究,仿真分析了高速无轴承永磁薄片电机的损耗分布和输出转矩,得到了电机的输出效率为81.67%。     

电机轴承噪声振动分析及工作游隙探讨

控制电机的噪声、振动除控制轴承自身的振动外,关键是控制轴承的工作游隙。通过试验,证实在前轴承与轴承室处于推配合时,给于适当的预压力,能明显地改善电机的振动和噪声。     

基于振动噪声信号的永磁电机故障诊断

为了提高电机的安全性和可靠性,对电机进行故障诊断非常重要。提出了一种计算与测试相结合的综合故障诊断方法。分析了永磁同步电动机噪声产生机理,利用解析法推导出径向电磁力、轴承故障、空气动力噪声特征频率表达式。对一台7.5 k W、1500 r/min异步起动永磁同步电动机进行测试,提取了电机正常运行、断电瞬间、拆除风扇前后各种情况时间和频域的波形。通过特征频率与频谱图中峰值频率的对比分析,判断出了电机振动噪声过大故障的位置和原因,并采取相应的措施成功进行了抑制,使噪声声压级由70.2d B(A)减小为62.3d B(A),证明了该方法应用于电机故障诊断的可行性。     

轴承游隙及其安装配合精度对电机噪声,振动的影响

采用实验设计法，用正交试验方法，用较少的实验次数对多种因素进行分析比较，找出产生声、振动的主要因素，从而采取有效措施，达到予期目标，并分析了轴承游隙及其安装配合精度对电机噪声和振动的影响。     

车用永磁电机电磁振动与噪声分析

为分析车用永磁电机在工作过程中的振动与噪声问题,使用JMAG软件对电机气隙磁场进行数值模拟,得到气隙磁密幅值与电磁力波频谱的变化情况。在LMS Virtual.Lab中调用Nastran求解器,分析定子结构的约束模态振型。将电磁激励力映射到定子铁心和绕组上,使用模态叠加法,计算电机振动位移响应,并以之作为声学边界,借助AML方法分析该电机在3维空间自由声场中的声压分布。对比不同测点处的声压值,发现靠近机壳中点的声压值一直较大;而靠近轴承处的声压级在中低频段较小,高频很大。另外,随着频率的增加,模态阻尼对噪声的衰减效率在逐渐下降。     

电机轴承噪声

电机的噪声可粗略地分为与轴承无关的噪声和轴承有关的噪声。前者包括电磁噪声和通风噪声,后者是由于运行中轴承产生振动而形成的噪声。轴承质量不好,如滚动元件和内外圈滚道表面精度不好,运行时会产生振动。但是即使轴承质量好,而转轴和轴承室的加工精度不高、或装配不当,致使轴承变形、内外圈不同心,也会增加轴承噪     

爪极电机的空载噪声

汽车发动机噪声是汽车整车噪声的主要来源,而爪极发电机又是造成发动机噪声的主要因素。因此,控制发电机噪声水平是控制汽车整车噪声的关键所在。     

电机轴承装配工艺对电机噪声、振动的影响

在小型异步电机的噪声振动问题中,轴承常常起着举足轻重的作用,同一台电机噪声、振动往往可能因为轴承噪声、振动的变化从优级变成不合格品,噪声大小之差可达20dB(A)以上,引起轴承噪声变化的原因有三个方面:一是轴承本身的质量问题;(这是一个主要的问题);二是电机的轴承结构,尺寸配合公差和加工质量问题;三是轴承的装配工艺问题。本文所谈的是第三个方面的问题。     

不等距叶轮的永磁电机噪声测试及特性分析

为降低电机气动噪声,针对轨道车辆风冷型永磁同步牵引电机开展噪声测试,对比分析等距叶轮和不等距叶轮的电机总噪声水平与频谱特性。研究结果表明：2000 r/min以上永磁电机的气动噪声起决定作用,1600 r/min以下是电磁噪声占主导;等距叶轮噪声频谱主要由1倍和2倍叶片通过频率、48阶、56阶、104阶和开关频率及倍频附近的调制成分构成;不等距叶轮方案具有频散降噪效果,在1倍和2倍叶片通过频率周围衍生出新的间隔为2倍转频的新激励频率。通过不等距叶轮的测试及对比分析,可为永磁电机的噪声性能提升提供指导。     

地铁车辆永磁同步电机振动噪声测试及特性分析

为获得某地铁车辆永磁同步电机的噪声特性,开展了永磁同步电机的电磁力波理论分析和振动噪声测试,从A计权声压级、1/3倍频程和色谱图等指标分析不同测试工况与转速下的噪声特性。研究结果表明：永磁同步电机噪声主要由电磁振动产生,加速过程的主要频谱成分是48阶、56阶和104阶等阶次成分以及以开关频率及其倍频为中心的调制成分,减速过程无开关频率作用,其余阶次成分一致;电机在316 Hz、440 Hz和910 Hz等频率处存在局部模态,在电机阶次激励作用下易引发共振。振动噪声测试及特性分析可为永磁同步电机的应用提供指导。     

电机轴承装配工艺与噪声振动的影响

在小型异步电机的噪声问题中,轴承噪声时常起着举足轻重的作用。新的“电机基本技术要求”国际(GB755-81)中将电机的噪声功率级分成 N、R、S、E四个等级(见表一所列)。同一台电机的噪声往往因为轴承噪声的变化可以从优级变成不合格品,上下相差20多分贝。从本刊第6期登载“降低小型异步电机轴承噪声的分析研究”一文中可见,引起轴承噪声变化的主要因素有三个方面:一是轴承本身的质量问题;二是电机的轴承结构、尺寸配合公差和加工质量问题;三是轴承的装配工艺问题。本文所谈的就这第三个方面的问题。     

高速永磁电机结构设计及损耗分析

从定子结构、定子材料、转子设计、永磁体材料选择对永磁电机设计进行分析,对200kW、20000r/min、4极高速永磁电机进行了系统计算,通过计算和软件模拟电机损耗,分析变化规律,确定了设计参数。     

电机安装与家电产品噪声、振动的关系

许多家电产品是用电动机驱动的。由于小型轻便的要求,相当一部分家电产品的结构刚性较差,装上电机后容易振动,产生与家电产品的使用环境极不谐调的噪声。 1.振动与噪声的传递途径家电产品电机的安装有直接安装和通过橡胶等防振装置安装两种形式。其振动和噪声产生传播的途径如图1所示。因此,降低家电产品的噪声,不但有赖于电机本身的低噪声化,还要求产品整体,即电机与产品组装后的低噪声化。     

永磁辅助同步磁阻电机的电磁分析及振动噪声优化

针对永磁辅助同步磁阻电机运行时存在振动噪声问题,采用逐层优化的方法抑制电机振动噪声.以一台1.5 kW的永磁辅助同步磁阻电机的电磁振动进行研究,推导了电机径向电磁力解析式,分析了各种磁场相互作用产生径向电磁力的阶数和频率;利用有限元软件,对定子槽口进行结构设计,削弱幅值较大的径向电磁力,对电机转子开辅助槽设计,进一步抑...     

Halbach结构永磁电机的电磁振动与噪声分析

针对转子为Halbach结构的永磁电机进行额定功率下的电磁振动和噪声分析,建立了永磁电机径向力波的解析表达式,并分析了引起振动和噪声的两类主要力波,通过解析法确定了电机的主要噪声源。为了表征Halbach结构电机的电机特点及其振动噪声性能,比较了Halbach结构和普通径向充磁结构的两台电机,针对这两台电机分别进行气隙磁密的分析,以及振动和噪声的比较。对比分析结果表明,Halbach结构的永磁电机转子轭部更薄,重量更轻,气隙磁密正弦度更高。但由于径向气隙磁密3次谐波含量的不同,Halbach结构永磁电机的主要激振频率下的振动加速度幅值相比传统径向充磁结构的永磁电机高出9.56%,总声压级高出0.65 dB。分析结果为机泵一体化装备的电机选择和设计提供了研究基础。     

电机轴承室加工精度,波形弹簧片等结构参数对空载噪声,振动的影响

叙述了轴承室直径公差大小，波形弹簧片等结构参数对电机噪声、振动的影响，并提出了改进的建议。     

不同永磁形状的内置式永磁电机空载性能比较

运用二维有限元法计算了长方体和瓦形两种永磁形状的内置式永磁电机的空载性能。计算结果表明,在永磁用量和位置相同的情况下,瓦形永磁的空载气隙磁密和反电动势优于长方体永磁,但齿槽转矩大于长方体永磁。在保证永磁用量不变的情况下,分别改变永磁的位置和厚度,得到两种永磁形状下的空载气隙磁密、反电动势以及齿槽转矩的变化趋势,从而为内置式永磁电机的优化设计提供了理论参考。