14CrlMoR钢136 mm特厚板极限低温冲击韧性

为探究14Cr1MoR钢特厚板的低温冲击性能,对钢厂生产的136 mm厚14Cr1MoR钢板分别进行了交货状态(正火+回火)和长时模焊后的0～-30℃低温冲击试验,并借助金相显微镜对交货状态下和长时模焊后的全厚度组织、晶粒度和夹杂物进行了统计分析。结果表明:14Cr1MoR钢特厚板的极限冲击温度为-30℃,交货状态和长时模焊板厚1/2处-30℃冲击功分布为150～173 J和19.5～97 J。金相组织研究表明,影响钢板长时模焊后低温冲击性能下降的主要原因为碳化物在晶内和晶界处聚集长大,并趋向于球化,使基体韧性和晶界处性能大为弱化.从而导致冲击功明显下降。     

特殊要求14Cr1MoR钢板热处理工艺研究

某项目废热锅炉气化炉用14Cr1MoR钢板的技术要求高,生产难度大。钢板最大厚度达到145 mm,且首次采用双模拟焊后热处理制度,最大模焊时间长达30 h,升降温速率55℃/h,装出炉温度400℃,试样总在炉时间超过39 h。同时要求检验板厚1/2处交货态、最小和最大模焊态性能,并对现行热处理工艺提出更严格的要求。针对试制的两种厚度规格钢板热处理工艺展开深入研究,根据实物性能进行工艺调整,最终获得良好的综合力学性能。     

82mm 14Cr1MoR钢板工业性热处理工艺试验

在舞钢进行了82mm 厚14Cr1MoR(%:0. 15C,1.48Cr,0.57Mo)钢板的工业性热处理工艺试验。 试验结果表明,采用9℃/min速度加热,930℃奥氏体化2.4 min/mm,870℃水淬,680℃保温3.0 min/mm回火、 空冷、热处理后,钢的组织为索氏体,室温抗拉强度590～650 MPa,屈服强度445～485 MPa,延伸率27%~28%,断面收缩率73%～75%,20℃横向冲击功173～212 J,580℃co₂为295～330 MPa。钢板各部分性能均匀,满足标准要求。     

轧后ACC提高超厚14Cr1MoR钢低温冲击韧性的生产实践

结合大厚度14Cr1MoR钢板技术要求,分析了轧后ACC提高大厚度14Cr1MoR钢板低温冲击韧性的可行性,同时研究了终轧温度、ACC水量以及返红温度对大厚度14Cr1MoR钢板低温冲击韧性的影响,形成了一套完整且成熟的配套轧制工艺,成功解决了大厚度14Cr1MoR钢板低温冲击韧性差的问题。实践证明,轧后ACC提高大厚度14Cr1MoR钢板低温冲击韧性是可行的,同时该工艺所带来的经济和社会效益显著,有利于引领大厚度14Cr1MoR类钢向高质量方向发展。     

低温冲击韧性要求1Cr0.5Mo钢板的研制开发

结合某制造厂的技术要求和舞钢现有装备特点,通过优化成分设计以及合理控制冶炼、轧制和热处理工艺,成功开发出厚度超过100 mm、满足最大模焊状态下-38℃低温冲击韧性要求的1Cr0. 5Mo钢板。力学性能检验和组织观察结果表明:大厚度1Cr0.5Mo钢板在最大模焊态下具有良好的常温、高温拉伸性能和优良的低温冲击性能,板厚1/2处显微组织主要由少量回火贝氏体+铁素体组成,晶粒度8. 0级,综合性能优良。     

莱钢200mm厚Q235B特厚钢板的试制开发

利用300 mm厚连铸坯,采用TMCP工艺,通过合理分配轧制道次来保证单道次压下率和累计压下率,解决了压缩比低等问题,成功开发出200 mm厚Q235B特厚板。钢板厚度公差控制在±1.2 mm以内,板形良好,钢板1/4厚度0℃冲击功为86~91 J,1/2厚度0℃冲击功为55~77 J,厚度方向断面收缩率为27.0%~31.0%。钢板低温冲击韧性较差的主要原因是钢板组织中枝状晶破碎不彻底,在近表面形成了部分粗大魏氏体组织。     

舞钢贝氏体型锅炉及压力容器钢板的研发现状和展望

舞钢生产的贝氏体型锅炉及压力容器用钢主要牌号为13MnNiMoR、13MnNiMo5-4、DIWA353、BHW35,均为添加Ni、Cr、Mo和微量Nb的细晶粒贝氏体钢,具有较高的中温屈服强度、良好的塑性、低温冲击韧性、焊接性能和工艺性能。钢板的0℃冲击功均值能够达到180 J以上,-20℃冲击功均值可以达到100 J以上,300～500℃高温屈服强度完全满足GB/T 713—2014标准中的规定,经过600～680℃模拟焊后热处理,力学性能和工艺性能均满足用户使用要求。     

氨合成塔用大厚度14Cr1MoR钢板的研制开发

结合氨合成塔的技术要求以及舞钢4 200 mm宽厚板生产线的装备特点,通过优化成分设计、合理控制冶炼、轧制及热处理工艺,成功开发出厚度达151 mm的14Cr1MoR钢板,并对所研制的钢板进行了力学、理化性能检验。结果表明:舞钢开发的151 mm厚14Cr1MoR钢板组织为均匀的单一贝氏体回火组织,具有良好的常温、高温拉伸性能和优良的低温冲击韧性。     

丙烷储罐用13MnNi6-3钢焊接特性研究

13MnNi6-3作为低温钢种,用于丙烷储罐壁板的制造,正火状态交货,具有良好的冷弯性能、优良的焊接性能和低温冲击韧性,-60℃冲击功达到27 J以上,综合性能优良。焊接试验、模拟焊后热处理试验和焊接接头力学性能检验结果表明：13MnNi6-3钢的强度、低温冲击性能以及焊接性能完全满足低温丙烷储罐的建造要求。     

120-150mm Q390ME特厚板的研制

采用合理的成分设计和优化工艺,开发出厚度达到150 mm的Q390ME保心部性能特厚板。在微观组织结构上采用针状铁素体调控性能,达到了高强韧匹配。钢板厚度1/4处-50℃低温冲击吸收能量均值可达300 J以上,1/2处-40℃低温冲击吸收能量均值可达200 J以上,Z向性能可达Z35级。扩展了GB/T 1591的产品规格范围。     

提高特厚规格Q275D热轧H型钢冲击性能的研究

针对莱钢特厚规格Q275D热轧H型钢纵向低温冲击性能不合格的问题,采用金相显微镜和扫描电镜对其显微组织进行了分析,结果表明:混晶组织是造成低温冲击性能不合格的主要原因。根据莱钢现有设备,通过优化成分设计和控制轧制工艺参数,使得此规格H型钢晶粒尺寸细小均匀,-20℃纵向V型冲击功平均值大于160 J,满足相应标准要求。     

低应变时效敏感性焊管用特厚板S355NL-Z35的开发研究

针对88.5 mm厚度S355NL-Z35厚壁焊管用特厚板,研究了其复合微合金化、控轧控冷和正火热处理相结合的生产工艺,实施了工业试制。试制钢板屈服强度达到350～390 MPa,抗拉强度达到490～525 MPa,伸长率达到26%以上,-40℃常规及应变时效冲击功达到141 J以上,Z向断面收缩率大于35%,探伤达到1级要求,实现了强度、韧性、抗层状撕裂性能、低应变时效敏感性等性能的良好匹配。     

60 mm厚低屈强比高强钢板Q500qE组织与性能研究

通过JMatpro软件、扫描电镜、力学性能测试,对Q500qE 60 mm厚度500 MPa级低屈强比高强钢板进行了连续冷却转变(CCT)曲线、钢板显微组织与力学性能、焊接接头力学性能分析。结果表明,通过控轧控冷工艺：终轧温度800～840℃,入水温度660～680℃和终冷温度400～450℃,该钢组织为铁素体+贝氏体+马氏体/奥氏体岛,两相交界处和贝氏体内部存在大量大角度晶界。钢板1/4和1/2厚度位置屈服强度≥500 MPa,抗拉强度≥640 MPa,屈强比≤0.80,-40℃低温冲击功≥200 J,焊接热影响区-40℃低温冲击功≥100 J。     

甲醇合成塔用 150 mm SA387Gr22C12 钢板组织和力学性能

对 150 mm 厚 SA387Gr22C12 钢板( / % : 0．13 ～0．14C,0．09Si,0．55 ～0．56Mn,0．004P,0．001S,2．48 ～2． 49Cr,1．11～1．12Mo) 模拟焊后拉伸性能、－29 ℃ 冲击性能、金相组织及回火脆化倾向评定等进行试验,并检测了交货态(正火 + 回火) 、最小模拟焊后态、最大模拟焊后态及步冷试验后的钢板各项性能指标 。结果表明,钢板的回火脆化 倾向不明显,其结果 CvTr55 + 2．5ΔCvTr55 为－63 ℃,完全满足甲醇合成塔用钢板的技术要求。     

大宽厚比扁钢锭的锭型设计和61tQ345B钢扁锭的生产实践

对国内外扁钢锭的宽厚比进行了分析,并得出宽厚比对扁锭质量的影响。研发了60 t大宽厚比扁钢锭模和大型水冷模铸装备。对EAF-LF-VD冶炼Q345B钢(/%:0.19C,0.36Si,1.39Mn,0.010P,0.003S)浇铸成61 t扁锭(宽3 070 mm,厚1 022 mm,宽-厚比3.0,浇铸温度1 580℃),并轧成220 mm特厚板。探伤和取样试验结果表明,钢锭质量优良,钢板屈服强度348~373 MPa,抗拉强度562~588 MPa,-40℃冲击功40.76~88.80 J,延伸率17.00%~28.50%,Z向断面收缩率33.79%~60.88%,晶粒度8~9级,达到标准要求;钢板探伤性能达到JB/T4730-2005Ⅰ级探伤要求。工业试验表明,大宽厚板扁钢锭水冷模铸技术具备为高品质特厚板提供坯料的能力。     

舞钢电渣锭成材12Cr2Mo1VR钢板研制与开发

从钢板成分、显微组织、全厚度硬度、常温拉伸性能、高温拉伸性能及低温冲击韧性等方面,介绍了舞钢采用电渣重熔钢锭成材162 mm厚12Cr2Mo1VR钢板的研发过程。舞钢研制的12Cr2Mo1VR钢板成分均匀,显微组织为贝氏体组织,板厚1/2处及表面硬度相差不大,经过模拟焊后热处理,常温及高温拉伸性能满足标准要求,-30℃冲击性能优良,超过标准要求。     

舞钢14Cr1MoR类高性能容器钢板的研发历程

14Cr1MoR类钢具有良好的抗回火脆化性能、优良的低温冲击韧性及耐腐蚀性,在煤化工行业的关键核心设备制造上得到广泛应用.针对技术要求持续加严等事实,通过简要回顾舞钢14Cr1MoR类钢板研究背景和开发过程,着重介绍了钢种的技术发展趋势、实物质量水平和供货业绩,对舞钢生产14Cr1MoR类钢板的市场推广和应用具有积极意义,可供设计院和下游制造厂在设计选材时参考借鉴.     

大厚度严要求14Cr1MoR钢最佳热处理制度探究

简要分析了大厚度14Cr1MoR钢板强度/低温冲击韧性匹配性差的原因,在此基础上研究了系列热处理制度对钢板组织和性能的影响,进一步探究了最佳的热处理制度.结果表明,导致大厚度14Cr1MoR钢板强度/低温冲击韧性匹配性差的根本原因是轧制或淬火过程中形成的大块状非均匀性组织,以及晶界及基体处含铬/钼碳化物的不规则聚集长大...     

罐车用TC128GrB钢板强韧性匹配的工艺优化研究

针对罐车用TC128Gr B钢板交货状态冲击性能低以及模拟焊后热处理状态强度低的问题,舞钢公司采取成分设计及热处理工艺优化的措施,通过降低0.20%的Mn含量,减少钢板偏析处带状组织中硬相组织分布以及正火后钢板风冷进一步细化晶粒等手段,有效地提高了冲击功,增幅在50 J以上;同时提高0.02%的V含量并加入0.2%Cu,将钢板模拟焊后热处理状态抗拉强度保持在590~620 MPa。最终成功开发出13mm和14 mm薄规格超宽TC128Gr B钢板,成功出口并实现了替代进口。     

S355J2薄规格钢板冲击性能不合格原因分析及改进

针对河北普阳钢铁公司生产的6 mm厚S355J2薄规格钢板出现-20℃冲击性能不合格的问题,采用金相分析等手段,对造成钢板冲击性能不合格的原因进行分析,指出混晶以及大颗粒Ti N夹杂是导致钢板低温冲击性能不合格的直接原因。通过调整化学成分和轧制工艺、利用Nb微合金化提高再结晶温度、不添加Ti元素、减少轧制道次等技术措施,消除混晶和Ti N夹杂,有效地改善了6 mm厚S355J2钢板的低温冲击性能,提高了产品合格率。