轧钢加热炉节能讲座(二)

<正> 3 炉子结构和操作节能技术(提高η) 按炉膛热平衡式,炉子热效率η可表示为下式: η=(Q_烧+Q_空-Q_(废膛)-Q_(失膛))/Q_烧 (9)式中 Q_烧——供给炉子的燃料燃烧热; Q_空——预热空气和燃料的物理热; Q_(废膛)——出炉膛废气带走的热量; Q_(失膛)——炉膛的各项热损失。由式(9)可知,提高炉子热效率的基本途径是:①减少出炉膛废气带走的热量,使供入炉内的热量尽量多的遗留在炉膛内,以提高炉膛的燃料利用系数;②回收出炉膛废气带走的热量,使出炉膛废气余热尽可能多的返回到炉膛中     

WZ002736～002752

WZ 002736 电塑性轧制中料坯加热过程的研究——《Сталь》,1999,No.11,69～71(俄) 　　用电流加热且在一个轧机机架中实现塑性变形的称电塑性轧制。此时,采用电接触(直接)加热,加热的数学模型在大多数情况下可以忽略料坯的导热性。然而在料坯运动速度较小的电塑性轧制中,料坯的导热性会对电加热有显著的影响。因此,该轧制过程中加热数学模型应该估计到料坯的导热性。文中构造了该过程的数学模型。利用本文所提出的数学模型可以计算沿料坯长度方向上的温度分布。文中举例进行了计算。计算结果表明,提高轧制速度会降低料坯进入变形区之前的温度,并且会提高变形区中通过料坯的电流密度。此外,提高轧制速度将明显增加电流密度分布的不均匀性。在较高速度轧制下,电流密度的最大值位于变形区的初始段。图3参3 ［郭伯伟摘］ WZ 002737 煤气和重油燃烧过程质量控制参数的选择——《Энергетика,Известия　ВУЗ》,1999,No.5,64～70(俄) 　　为了以最小的空气过剩系数组织燃烧过程,在工业中可用烟气中O2、CO2和CO的浓度作为燃烧过程质量控制参数。CO2的浓度是一个不很敏感的参数,且当存在不完全燃烧情况下,CO2的浓度值与空气过剩系数的关系不具有单一性。烟气中自由氧的浓度与燃烧室吸风量有关,从而可造成燃烧控制参数的错觉。CO的浓度值与空气过剩系数的关系很敏感,但须注意,当CO=0时,烟气中仍可能存在H2,因此控制时应以CO+H2的浓度为准。此外,还应估计到周围介质的温度、压力等条件的影响。图3表4参6 ［郭伯伟摘］ WZ 002738 使电弧炉运行最佳的计算机软件——《Steel Times》,1998,V226,No.3,96～98(英) 　　介绍了一组使电弧炉各期均运行在最佳状态的计算机软件程序。它在不同的冶炼期,能自动地改变弧流和弧压的工作点,以及串联电抗器的抽头。在电极穿井期,电弧被炉料包围、热能辐射炉料,此时程序给出长弧作业。在主熔化期,运行电抗减小,多种能源利用,程序自动降低电炉变压器电压等级。在钢液升温期,电弧被泡沫渣包围,渣量决定能源利用率,选择更低电压抽头。程序确定了最佳弧长。采用此组软件后,吨钢电耗由423.4 kW*h/t降至364.7 kW*h/t ［花　皑摘］WZ 002739高温炉中碳化硅陶瓷制品的应用——《Сталь》,2000,No.2,58～59(俄) 　　高温炉气中许多部件是在高温条件下工作,如多段式燃烧的燃烧室、脉冲燃烧器、辐射管等。在这些条件下,最合理的方案是将这些部件改为陶瓷制品。燃烧位置的陶瓷部件,其性能在很多方面应接近于金属部件,例如,导热系数要小,线膨胀系数应尽可能小,在经济上要合算等。碳化硅适合做这种部件,而且已广泛应用于燃烧装置上,可用于2 200 ℃高温,在氧化性气氛、还原性气氛和中性气氛中均可采用。制造厂可以制造出任何形状的制品,直径最大可达2 000 mm,高度达4 000 mm,重量达2 500～3 000 kg。文中举出的一种材料性能为：密度3.08～2.95 g/cm3;气孔率＜1.5%;硬度(HRC)＞90;比热容(20 ℃)800 J/(kg*℃);导热系数,30 ℃时为82～180,1 400 ℃时为34 W/(m*℃);热膨胀系数(4.1～4.3)×10-6 1/℃;最高工作温度,在空气中1 350 ℃,在惰性气氛中2 200 ℃。 　　 ［郭伯伟摘］ WZ 002740 热处理炉保护气氛碳势的计算——《Известия　ВУЗ　Черная　Металлургия》,1999,No.6,53～57(俄) 　　在炉内工件热处理的工艺过程中常采用保护气体,对其成分的控制取决于炉子的温度制度和金属成分。当金属表面存在脱碳问题时,则要求保护气氛具有一定的碳势值。本文提出了热处理炉可控气氛的碳势值计算方法,以选定碳势值,保证在给定的热处理工艺条件下碳能均匀地到达金属表面。观察表明,钢料退火炉中采用的气氛一般含有水蒸汽和二氧化碳气体。减少脱碳和提高碳势的最常用的措施是加入天然气(甲烷)。文中根据化学平衡原理推导出碳势的计算公式为 　　［C］=(3)/(αKpX+0.59) 式中：Kp为反应式CO2+H2CO+H2O的平衡常数;α为估计碳的饱和溶解度的系数,其值为 　　α=(3-0.59［C］n)/(［C］n) 其中,［C］n为碳在奥氏体中的溶解度;X为估计到气氛的成分和天然气加入量｛CH4｝g的综合值,即 X=((H2+2CO2+3H2O)2)/(［100+｛CH4｝g+2CO2+H2O］［｛CH4｝g-CO2-H2O］) 文中按上述公式在计算机上进行计算,并将计算结果绘出计算曲线,表明不同的CH4加入量情况下,碳势与气氛成分及温度的关系。图2参3。 　　 ［郭伯伟摘］ WZ 002741 火力热工装置外表面绝热保温效果的分析——《Промышленная　Энергетика》,1999,No.11,35～38(俄) 　　研究了降低热工装置向周围散热损失的途径。通过对各种评价热损失方法的分析,认为对评价方法进一步完善的可能性是引入一个有效利用系数η的概念,它表示未绝热时最大可能的热损失量与有绝热时的热损失之间的相对差值,即 　　η=(q0-q)/q0=1-(q)/(q0) 式中：q0和q分别表示未绝热和有绝热时的热损失量,W/m2。文中展开推导了计算公式,包括炉气对热工设备内表面的对流和辐射传热系数,以及外表面对大气的对流给热系数,并最终可计算出η。在计算中可以忽略炉气对内表面的对流给热,文中对此项忽略进行了分析评估。计算结果表明,如果只估计对内表面的辐射传热而忽略对流传热,外表面保温的技术经济效果的计算值将偏小。图3参7 　　 ［郭伯伟摘］ WZ 002742 可同时加热几种介质的热交换器——《Газовая　Промышленность》,1999,No.12,50～52(俄) 　　通常利用高温烟气加热几种介质时多采用单独的热交换装置分别进行加热,这将增加用地面积,且有时会使加热系统复杂化。本文设计的组装式多级热交换器,可以克服上述缺点。该种余热利用热交换器可用来同时加热水(可几种水温)、空气和压缩空气,等。第1级用来加热水,水温可达90～95 ℃。第2级和第3级为空气预热器,用来加热燃烧用的空气,空气温度可达300～350 ℃,第4级用来预热压缩空气,可由20 ℃预热至150 ℃,从而可使压缩空气消耗量降低30%。第5级也是加热水,可用于采暖和其他热水需求。在某锻造车间安装的多级热交换器性能为：燃烧产物流量4 000 m3/h;燃烧产物温度,入口1 100～1 200 ℃,出口70 ℃;热量利用系数96%～98%;热交换器尺寸为1.5 m×1.5 m×6.4 m。图3参3 　　 ［郭伯伟摘］WZ 002743 在富氧空气煤气燃烧过程中氧化氮的排放——《Сталь》,2000,No.3,82～84(俄) 　　当煤气在富氧空气中燃烧时,一方面由于炉内加热时间的缩短可减少向大气中的氧化氮排放量,而另一方面由于氧浓度的增加会导致氧化氮生成量的增加。因此,需要对富氧的效果进行综合评价,根据化学平衡计算,在1 600～2 000 K的范围内,当空气富氧浓度由21%增加到40%时。燃烧产物中NO的浓度增加不超过10%。但在炉子中的实测结果表明,NOX的排放总量明显增加。对于具体的炉子,NOX的排放量不仅与温度和炉内气氛有关,而且与许多结构方面和热工制度方面的因素有关。图3表1参3 　　 ［郭伯伟摘］ WZ 002744 加热炉热工参数之间的关系——《Кузнечно-штамповочное　Производство》,1999,No.10,38～40(俄) 　　加热炉工作最重要的无因次特性参数为炉温系数ηиир、燃料利用系数ηит、炉了总有效利用系数η和炉子热量有效利用系数ηт。文中根据文献写出了各系数之间的关系为 　　η=(1+Kф)ηт=(1+Kф)/(1+Kпот)ηи.т=(1+Kф)/(1+Kпот)(1-ηиир) 式中：Kф=Qф/Qт,Qф为空气和燃料预热带入的物理热;Qт为燃料发热量。文中根据计算做出了图表,并分析了各因素的地位及相互作用。可以看出,基本的热工参数η和ηт与ηи,т成正比,而与ηпир成线性关系,ηпир越小,ηт和η越大。因此,炉子设计应力求减小炉温系数,以提高有效利用系数和节约燃料。图2表1参6 　　 ［郭伯伟摘］ WZ 002745 轧钢生产用加热炉不稳定工作条件下提高燃料利用效率的途径——《Металлургическая　и　Горнорудная　Промышленность》,2000,No.1,93～97(俄) 　　对各种形式加热炉的分析表明,它们的工作制度是不稳定的。引起工作不稳定的原因有客观上的,也有生产组织主观上的因素。这种不稳定性的工作制度对能源利用水平有显著的影响,因此在炉子设计与操作上均应予以估计。现有炉子设计,包括余热利用系统,均是按炉子最大生产率设计的。分析了当炉子生产率变化时对各种余热利用方法的效率。现代炉子烟气余热的利用方法主要有3种,即：预热料坯、预热燃烧用的空气和采用余热锅炉。计算分析表明,当炉子工作不稳定时(如间断工作待轧),采用预热料坯的方法,其余热利用效率将大为降低。而当预热空气时,不论是炉子正常工作,或是炉子空烧,燃料消耗量均将降低,余热利用效果比预热料坯好得多。余热锅炉的废热利用率是比较高的,但当炉子有停炉时,蒸汽生产不稳定,从而使蒸汽的利用效率大为降低。因此,当存在炉子不稳定工作条件时,烟气余热利用方法的唯一正确选择是预热空气。但是,空气预热装置的热量回收率必须提高。目前,余热锅炉的热回收率是0.7,而换热器仅为0.3～0.5,为了提高预热空气的余热回收率,可以采用蓄热式热交换器,其烟气热量的回收率可达0.95。前苏联科学院高温研究所曾研制了高温空气蓄热式预热器,可将空气加热至1 500～2 000 ℃。各国的蓄热式预热器的热量回收率大多在0.8～0.9。但若估计到蓄热室中有15%的漏气率,故实际的热量回收率约为0.7,接近于余热锅炉的热量利用率。由乌克兰科学院煤气研究所和民族冶金大学研制的蓄热式烧嘴已在一些冶金厂应用。图2表1参8 　　 ［郭伯伟摘］WZ 002746 新一代热处理用真空炉——《Металловедение и Термическая Обработка Металлов》,2000,No.1,22～27(俄) 　　研究了利用真空热处理工艺提高机械零部件工作性能和可靠性的可能性,重点介绍了波兰一家工厂推出的最新一代的真空炉。在该炉中工件加热后可以用高压0.6 MPa的惰性气体气流进行淬火。气体的循环是靠一台涡轮式空气压缩机,将气体由上向下通过一个气流分布装置喷向工件;工件被冷却,而受热的气体将经过冷却器得到降温,然后循环使用。研究结果表明,应用该新一代的真空炉,可以缩短热处理工艺周期的时间,提高断面加热的均匀性,且可减小工件的热应力。在工件冷却阶段,采用高压气体通过多缝隙冷却装置进行冷却,可以扩大处理钢件的品种范围,并可实现等温淬火。在该真空炉中进行处理,实际上避免了淬火裂纹的出现,淬火时变形最小,且可实现等温淬火时各种复杂工件的冷却自动控制。图4表4参12 ［郭伯伟摘］ WZ 002747 德国EWK公司在130 t电弧炉上安装智能式电极控制系统——《MPT International》,1999,V23,No.6,19(英) 　　德国EWK公司最近在其Witten钢厂的130 t电弧炉上安装了一套由法国SPIE公司制造的神经网络支持的智能式电极控制系统。该系统能够始终保持输入炉中的有功功率为最佳值。该套系统特别适宜用来冶炼不锈钢。该设备特性是可靠性高、节省运行成本：熔炼每吨钢节电20 kW*h,节省电极0.1 kg。其特殊功能是能够分析、判断和跟踪校正进入炉子控制环的各项机械参数。例如,由立柱导轨轴承磨损引起的零点特性的任何变化都能被检测出并被补偿。 　　 ［花　皑摘］WZ 002748 应用触媒催化法使烃(碳氢化合物)煤气氧化而获取热量——《Теплоэнерrетика》,2000,No.1,18～22(俄) 　　现有获取热能的主要方法是在燃烧室中将有机燃料燃烧,燃烧时的温度高达1 700 ℃。为了实现燃料在环保方面清洁燃烧,必须把温度降到850～900 ℃,这对于应用通常方法完成气体燃料的均相燃烧过程来说,是无法实现的。提出的催化法与传统的燃烧方法相比有以下优越性：燃烧效率高;不产生对人体健康有害的CO和NOX气体;煤气与空气可以组成任何比例成分的混合物。介绍了一些非传统性的应用触媒使烃煤气氧化的方法,包括三种形式的加热元件、应用系统和热交换计算方法。图4表1参10 ［郭伯伟摘］WZ 002749 给定加热温度条件下物料的加热计算——《Известия　ВУЗ　Черная　Металлургия》,2000,No.2,37～42(俄) 　　文中研究了厚材加热时在一定的加热时间中,为达到给定的物料平均温度和断面温差所需要的热气体温度的优化计算方法。文中给出了完整的数学模型和算法,并举例给出了计算结果。该方法简单而有效,可以用于优化设计和加热制度的控制。图5表1参2 ［郭伯伟摘］WZ 002750 采用蓄热式燃烧器的室式炉内燃料燃烧条件对物料加热均匀性的影响——《Металлургическая　и　Горнорудная　Промышленность》,2000,No.2,97～99俄) 　　高温预热空气后,带来的问题是可能造成局部料坯过热。对于室式炉,在均热期不允许以最大热负荷过热,形成炉内温度的不均匀分布;而为了使料坯达到温度均匀,便需延长均热时间,这又会使金属氧化量增加。本文研究了采用蓄热式燃烧器时保证产品质量和提高加热速度的燃烧条件。研究采用数学模型的方法。室式炉为长方形,炉内两侧各装5个钢锭,每个钢锭重11.9 t,断面直径0.9 m,炉子两端各装一个蓄热式燃烧器,蓄热室系统换向时间150 s。文中共研究了3个因素的影响：(1)火焰出口之后,在火焰中继续燃烧的燃料份额。结果表明,尽管炉子两端的烧嘴进行换向操作可使两端温度均匀,但炉子中部的温度仍偏低,只有当全部燃料都在出口后燃烧,整个炉膛长度方向上的温度才趋于均匀。(2)火焰覆盖的料坯表面积与料坯总表面积之比。火焰越长,该面积比越大。结果表明,当火焰长度与炉膛长度相等时,炉膛内温度趋于均匀。(3)炉气换向时间。计算中换向时间由60 s变化到300 s,结果,炉膛长度上的温度分布基本上没有变化,可见换向时间对温度分布无明显影响。图3表1参4 　　 ［郭伯伟摘］ WZ 002751 控制化学不完全燃烧的煤气及重油燃料的燃烧制度原理——《Энергетика,Известия　ВУЗ》,2000,No.1,55～57(俄) 　　控制不完全燃烧的煤气及重油燃料的燃烧制度必须综合经济和环保两方面的因素加以确定。写出了综合因素的函数形式,重点分析了烟气中排入大气的有害物质一氧化碳和氧化氮的综合控制问题。研究表明,烟气中NOX和CO的含量是相互影响的。实验证明,组织不完全燃烧的燃烧过程,可以降低NOX的含量。当烟气中CO含量为(100～400)×10-6时,氧化氮浓度可降低20%～50%。指出这一结果的原因并非是温度因素的影响,因为当烟气成分中CO+H2＜0.1%时,火焰温度实际上并无明显变化。此外,烟气的毒性主要取决于NOX的含量。文中给出了NOX与CO之间的关系和烟气毒性区域。结论为,从环境角度看,最佳的燃烧制度应是在CO＞100×10-6的范围内。图1参8 ［郭伯伟摘］ WZ 002752 世界上最大的中频无心感应熔炼炉——《Foundryman》,No,12,1999,《Casting Plant and Technology International》,No.4,2000(英) 　　GIFA99期间,德国Mecklenburger金属铸造公司向Inductotherm欧洲公司订购了1台80 t中频无心感应熔炼炉。该公司已有7台由Inductotherm公司生产的中频炉在运行。首套设备由3,5,25 t、1 250 kW、200 Hz VIP Power-Trak○　R型中频炉组成。后来又增添了由3,10,25 t、1 250 kW VIP Power-Trak○　R型中频炉组成的第2套设备。1999年1台25 t中频炉又扩充到第2套设备中,使熔炼设备能提供100 t金属液,可铸造直径超过10 m,重量高达80 t的船用螺旋浆。增添了这台80 t、3 000 kW VIP Power-Trak○　R型中频炉后已能生产世界上最大的铸造重量约180 t的船用螺旋浆。 ［荣念孙摘］     

均质充量四冲程火花点火发动机燃烧效率的准平衡模型(英文)

本文根据热化学平衡理论,对于均质充量四冲程火花点火发动机建立了一个燃烧效率η。的简单而精确的模型。模型假设对于氢碳比与异辛烷类似的碳氢燃料,η_o仅是燃料空气当量比φ的函数,公式为: η_o=0.959+0.129φ-0.121φ~2 0.5≤φ≤1.0 η_o=2.594-2.173φ+0.546φ~2 1.0≤φ≤1.5 这一模型在能代表一般类型发动机及运行状态的压缩比、负荷、点火正时和转速范围内,可对实验值作出精确预测;在发动机转速高于典型转速时,本模型的预测值有些偏高;而在不完全燃烧、点火或贫油极限附近的运行状态下则不适用。本文还简单地讨论了这一模型的可能用途。     

火焰炉的热工特性及燃料节约(三)

<正> 四、火焰炉节约燃料的途径单位热耗是衡量炉子燃料节约程度的生产指标。单位热耗愈低,燃料用得愈节省。单位热耗可表示为下式: b=△I/η_1(13)式中△I=Q效/P—单位重量炉料在炉内的热焓增量,千卡/公斤由此可见,单位热耗与△I成正比,与炉子热效率成反比。故火焰炉节约燃料的基本途径是:①降低物料在炉内的热焓增量,②提高     

平板式与真空管式太阳热水器热性能分析比较

在太阳热水器中依据吸热体的形状 ,可将其分为平板式太阳热水器和真空管式太阳热水器两大类。由于吸热体形状的不同 ,导致这两类热水器在热性能上各有差异。在家用太阳热水器热性能测试的国标中 ,热性能指标主要有日平均效率 ηｄ(ηｄ =Ｍｃｐ(ｔｅ -ｔ0 ) / (ＡＨ)、热损系数Ｕｌ(Ｕｌ =Ｍｃｐ(ｔ1-ｔ4 ) / [Ａ(ｔｍ -ｔａ)Δτ) ]和非稳态效率方程。其中 ,日平均效率 ηｄ 描述了在正常天气状况 (晴天 )下 ,一日内在热水器采光面上接收到的太阳辐射量中转化为提高水箱水温的热量的百分比 ;平均热损系数则反映了在无日照等条件下 ,热水器…     

一种基于回归设计和神经网络的参数优化方法

1　回归旋转设计试验1.1　因子的选定　　首先要确定需进行优化的参数 ,主要根据工程实际从可行性、有效性和经济性等方面来选取参数。1.2　回归方程　　选好需要优化的参数后 ,就要进行分析 ,进行相应的正交旋转组合设计 ,确定相应的回归方程。如对 4因子二次正交旋转组合设计 ,其回归方程的一般形式为　　 Y=b0 + pj=1bjxj+ pi相似文献   

混流式水轮机模型临界汽蚀系数的确定方法

水轮机汽蚀系数是标志机组能否长期安全运行的重要参数。根据有关国际标准和我国最近制定的标准,主要是根据η=f(σ_y)曲线拐点来确定临界汽蚀系数。它存在两个问题,第一,它只规定了典型的η=f(σ_y)曲线类型的临界汽蚀系数的确定方法,而对在模型试验中不同工况区出现的不同曲线形     

火力热工装置外表面绝热保温效果的分析

研究了降低热工装置向周围散热损失的途径。通过对各种评价热损失方法的分析 ,认为对评价方法进一步完善的可能性是引入一个有效利用系数η的概念 ,它表示未绝热时最大可能的热损失量与有绝热时的热损失之间的相对差值 ,即η=(q0 - q) / q0 =1- qq0式中 :q0 和 q分别表示未绝热和有绝热时的热损失量 ,W/m2 。文中展开推导了计算公式 ,包括炉气对热工设备内表面的对流和辐射传热系数 ,以及外表面对大气的对流给热系数 ,并最终可计算出η。在计算中可以忽略炉气对内表面的对流给热 ,文中对此项忽略进行了分析评估。计算结果表明 ,如果只估计…     

生物质气化发电技术讲座(5)生物质燃气发电技术

生物质燃气的特点是热值低(4～6MJ/m3)、杂质含量高,所以生物质燃气发电技术虽然与天然气发电技术、煤气发电技术的原理一样,但它有更多的独特性,对发电设备的要求与其他燃气发电设备也有较大的差别。1低热值燃气内燃机发电技术气体内燃机是常用的燃气发电设备之一,燃气内燃机都要求有强制点火系统,点火系统的设计必须根据燃气燃烧速度等进行调整。燃气内燃机的有效热效率ηe和有效燃气消耗率ge是衡量发动机经济性能的重要指标。在内燃机中各性能参数存在下面的关系:Ne=k1MbQηege=Mb/Ne=k2/ηeQNi=Ne+Nmηe=ηmηi式中:Ne,Ni,Nm——…     

电炉中金属加热的数学模拟

为了节约电能消耗 ,当今金属加热的控制问题越来越重要。因此 ,必须建立能描述电炉内金属加热过程的数学模型。本文中 ,写出导体 (电热体 )的放热方程、料坯的热平衡方程和空气传给炉子的热量方程 ,从而可得到描写炉内加热过程的一组微分方程式如下 :d Tир(t)dt =K1 U2м- K [Tир(t) - Tиеч(t) ]d Tиеч(t)dt =K2 [Tир(t) - Tиеч(t) ]d T(t)dt =K3[Tиеч(t) - T(t) ]其中 :K =λSL K1 =12 RCир· MирK2 =λSL CвMв　 K3=F·αMC式中 :t为时间 ,h;Tир为导体温度 ,℃ ;Tиеч为炉温 ,℃ ;UM 为电压振…     

管坯加热炉数学模型

无缝钢管管坯加热炉采用转底式环形加热炉，其主要优点是金属氧化烧损小（达0．5％），单位燃烧量小（〈60kg／t），炉子有效利用系数高（约50％）。此外，可完全实现加热自动化，操作简单，人员配备少。建立了该种加热炉的数学模型，其中估计到了圆形钢坯的放置位置及不对称加热条件。利用该模型进行计算需已知的参数为：废气温度、炉子生产率、钢种、料坯尺寸、炉内料坯之间的距离、料坯入炉温度、料坯出炉断面温差限制值、料坯断面最终温度梯度。     

步进式加热炉中节约能源的途径

乌克兰钢铁冶金生产中电能和燃料的消耗量很大。阐述了在加热炉中节约能源的途径。在连续式加热炉中，降低燃料消耗的最有效的途径有：1．制订和采用有利于能源节约的钢坯加热制度；2．完善炉子废热利用装置。以往在钢铁厂更多地是采用第2条途径，因为它可明显地提高燃烧温度和燃料利用系数。但是现今金属加热教学模型的发展，可以避免耗资很大的工业试验。采用模型计算法可以制定出合理的加热制度。     

高效利用空气预热的方法

<正> 一、空气预热的节能 1.空气预热的燃料节约率空气预热的燃料节约率如图1所示。其燃料节约率按下式计算燃料节约率=P/(H_L+Q+P)(1)式中:H_L——燃科的低(位)发热量, kcal/Nm~3 Q——单位燃料产生的烟气带出的热量,kcal/Nm~3 P——单位燃料的预热空气带入的热     

关于锅炉热力计算中保热系数的理论探讨

保热系数是锅炉热力计算中的重要参数。弄清与此相关的参数的概念,对于热量收支平衡、计算结果是否和运行参数基本一致具有非常重要的意义。热力计算的实践发现,保热系数φ与锅炉输入热量Qsr、锅炉总热效率η、排烟热损失q2(Q2)、固体不完全燃烧热损失q4(Q4)、空气在烟道中吸收热量Qnrkq密切相关。推导的保热系数公式,理论上更能被认可,应用上真正能达到热量的收支平衡,具有很强的实用性。     

燃油室式少无氧化加热炉的设计

文中简述了采用轻柴油在α=0.5条件下的燃烧实现工件少无氧化加热。在炉型结构的设计中利用了空气动力学分区原理,实现了燃料在炉膛内分层燃烧,并且达到了快速加热,提高了炉子热效率的目的。选择合理的燃烧装置,结合预热助燃空气的办法,提高了燃料的理论燃烧温度,满足工艺的要求,同时也回收了热量,节约了燃料。经生产的实际使用和热工测试表明炉子的各项技术经济指标比较先进。     

火烧油层工艺中油层热物性参数的一种估计方法

文中提出了一种用于火烧油层工艺中估计油层热物性参数的非线性规划方法，假定油层有效导热系数K与当量体积热容量C＝ρCP对温度呈线性关系，k=k0 k1T,C=C0 C1T，可以由油井井筒内壁温度测量值，同时估计待定参数k0,k1,C0,C1。方法简单，实用。然后，提出敏感系数Xρ一种新的定义方法及其应用，发现低次项参数k0,C0与高次项参数k1,C1的估计对温度测量误差要求是不同的，k1,C1较难估计，对其需进行特别考虑。     

两用车底炉的设计及应用

本文介绍某厂设计制造的两用式车底炉。该炉可作淬火加热或冲压件加热之用。文中详细阐述了炉子结构及烧嘴。通过运行和测试,炉温均匀,热效率高。     

对干熄焦余热锅炉热力计算中传热系数的探讨

在锅炉的热力计算中,应对污染系数ε、热有效系数ψ和利用系数ζ等系数有准确理解。结合干熄焦余热锅炉实际烟气成分和运行实践,采用热有效系数沙ψ污染系数ε分别对各受热部件进行计算,通过对其参数的调整,反映出这些因素对传热系数的影响,提高热力计算的计算精度。同时,分析总结了特性参数调整的原因和规律,对同类余热锅炉的设计具有一定的指导意义。     

燃料比对蓄热式加热炉热工过程的影响

建立了蓄热式加热炉数学模型,研究炉子结构参数及燃料一定时,沿炉长方向燃料比变化对加热炉热工过程的影响。在加热炉额定生产率下,分析了炉子第一、第二加热段和均热段燃料比变化对炉气、炉壁、钢坯上表面温度和钢坯断面温差等参数的影响,得出该加热炉的最优燃料比;研究了不同生产率下燃料比对加热炉热工过程的的影响,研究表明最优燃料比不随生产率变化而变化。该研究结果为优化蓄热式加热炉热工运行提供了重要的指导作用。     

激光闪射法对石墨烯薄膜导热性能的研究

石墨烯是目前发现的导热系数最高的材料,其理论导热系数值可达5 300 W/(m·K),成为新一代最具潜力的高导热材料。文中采用激光闪射法研究了石墨烯薄膜横向和法向的热扩散系数,并根据测试的密度和比热计算得出导热系数。研究表明:横向热扩散系数随着薄膜厚度的增加而不断减小,当MCT检测器在电压为260 V,脉冲宽度为100μs,信号高度为1 V,Inplane+各向同性计算模型下,高温烧制薄膜横向热扩散系数高达740.16 mm~2/s,是法向的238倍,导热系数为1 252.28 W·(m·K)~(-1);压片法制得的石墨烯薄膜的横向热扩散系数为7.58 mm2/s,是法向的19倍,导热系数为9.43 W·(m·K)~(-1)。