共查询到20条相似文献,搜索用时 62 毫秒
1.
以某双吸泵转子临界转速的计算为例,先通过计算滚动轴承的径向刚度,再利用弹簧单元模拟轴承径向刚度,建立有限元模型,求解转子临界转速;同时还实测了转子的临界转速,通过计算结果和实测值的对比表明,该方法能够较为准确地计算出转子的临界转速,特别是一阶临界转速,具有重要的实际应用价值。 相似文献
2.
通过对冲击响应时域法的研究,提出一种更加适合中小企业的转子临界转速测定方法。首先从理论上分析了冲击激励点与响应测量点的选择对分析冲击响应具有重要作用,激励点的选择可以控制模态振型的组合,而测点位置的选择能够反映特定阶次振型的振动;然后对某型号多级离心泵转子进行多次冲击响应测定实验,通过对比频域信号确定了最佳激励点和最佳测点的位置,还探讨了最佳激励点和最佳测点与振型的关系;最后对多个激励点与测点测得的时域信号进行了一阶临界转速的测算,结果证明最佳激励点和最佳测点测的效果最好。该研究为转子临界转速的测量提供了一种较为简易的测量方法,具有重要的应用和参考价值。 相似文献
3.
旋转机械的工作转速在其临界转速分布范围内会产生剧烈振动,严重时会使系统遭到破坏,因此研究临界转速的影响因素至关重要。建立柔性支撑的储能飞轮转子有限元模型,基于ANSYS Workbench分析软件对不同支撑刚度条件下转子的临界转速进行计算和分析。通过计算结果分析支撑刚度对转子的前三阶临界转速的影响,为使系统的临界转速偏离工作转速提供设计和调整依据。 相似文献
4.
实际的转子由于力学模型的建立,诸如支承刚度等的确定存在一些困难,因此单纯依据计算或试验难以精确地确定临界转速。本文采用试验-解析法确定某试验转子的一阶临界转速,并采用传递矩阵法计算转子的各阶纯弯曲临界转速和弯、扭耦合临界转速,以及各阶临界转速的位能分配。 相似文献
5.
基于有限元法,用MATLAB计算程序,对已初步设计的高速转子进行临界转速校核;并对转子系统临界转速进行拓展研究,得出了一定范围内转子临界转速随着轴承刚度的增加而变大的规律;通过该规律对高速转子的支承结构进一步优化,使得该支承系统条件下,高速转子的额定转速低于一阶临界转速,能够稳定运行。 相似文献
6.
7.
8.
9.
多转子系统弯、扭耦合作用时临界转速的研究 总被引:3,自引:2,他引:3
导出了轴的弯、扭耦合传递矩阵和轴间的弯、扭耦合矩阵。在文[1]的基础上编制了多转子弯、扭耦合临界转速的通用程序。采用等效刚度、等效阻尼方法编制了多转子弯、扭耦合稳态不平衡响应的通用程序;研究了扭振、畸形结构、油膜刚度、油膜阻尼等因素对临界转速的影响;并对某型发动机转子进行了计算和分析 相似文献
10.
将转子分为若干段,化成由若干个子系统组成的振动系统,推导出了子系统机械导纳合成的计算公式,根据这些公式即可对子系统进行综合,求出振动系统总的机械导纳。计算各频率下系统的机械导纳值,画出导纳一频率曲线,根据曲线的峰值点,即可得到振动系统的固有频率及转子的临界转速 相似文献
11.
高速滚动轴承的动力学分析 总被引:7,自引:0,他引:7
在高速轻载的工况条件下,打滑引起的接触表面损坏(如打滑切伤或擦伤)已成为高速滚动轴承的主要失效原因。本文根据牛顿运动定律,建立了滚动轴承动力学模型,分析了轴承元件间的相互作用和滚动轴承的有关动力学特性。利用本文所编制的软件,对滚子的公转和自转转速及保持架转速进行了动态模拟,分析了滚子和保持架的打滑,得到了与实际相符的结果 相似文献
12.
高速滚子轴承的拟动态分析计算 总被引:2,自引:0,他引:2
本文建立了高速滚子轴承的拟动态分析计算模型和方法,研究了浪子凸度、滚子倾斜及滚子歪斜等因素对高速滚子轴承工作性能的影响。采用分片计算法确定滚子上载荷分布规律,用数值稳定性好的BFGS变尺度法求解非线性方程组。通过对某航空发动机转子的圆柱滚子轴承进行分析计算,证实了本文方法的实用性。 相似文献
13.
14.
15.
16.
T. A. Harris 《摩擦学汇刊》2013,56(3):229-241
Skidding which occurs in high speed roller bearings frequently causes wear and incipient failure of bearing inner ring and roller surfaces. To eliminate skidding, aircraft gas turbine designers, historically, have employed out-of-round outer rings and other preloading devices. Prior to testing of the full-scale bearings at engine speeds, however, the designers have not, heretofore, been able to determine (a) the extent of skidding which occurs and (b) the effectiveness of means employed to eliminate skidding. The analytical method which is presented by this discussion is based upon recently developed elastohydrodynamic lubrication theory and can be used in lieu of expensive testing procedures to adequately predict bearing cage speed, and therefore the extent of skidding, under any condition of radial load and shaft speed. Moreover, the analysis can be used to determine how much radial preloading or outer ring out-of-roundness is necessary to minimize skidding. The analytical data of this study are compared against experimental data to establish the adequacy of the analysis. 相似文献
17.
Tyuteryakov N. Sh. Dema R. R. Kharchenko M. V. Latypov O. R. Romanenko E. F. 《Russian Engineering Research》2021,41(11):1022-1026
Russian Engineering Research - A new bearing is proposed for the input roller system in stands of the 170 section rolling mill at PAO MMK. A model of slip-bearing wear establishes the... 相似文献
18.
航空发动机主轴高速圆柱滚子轴承保持架柔体动力学仿真 总被引:1,自引:0,他引:1
在轴承动力学分析基础上,考虑保持架的柔性特性,采用修正的Craig-Bampton子结构模态综合法建立了航空发动机主轴高速圆柱滚子轴承保持架柔体动力学方程,利用ADAMS系统开发了圆柱滚子轴承刚柔耦合动力学仿真软件,并对保持架动态性能进行仿真,着重对轴承工况和结构参数与保持架动态特性的关系进行了研究。仿真结果表明:振动应力引起的疲劳失效多发生在保持架梁处;高速轻载工况下保持架易产生较大的打滑;径向游隙适当增大有利于降低打滑率;兜孔间隙与引导间隙比值大于1后保持架运动平稳性明显变差。最后,试验验证表明,柔性保持架动力学模型所得结果比刚性模型所得结果更接近试验结果。 相似文献
19.
20.
Tests were run to compare the fatigue life of two-row tapered roller bearings to that of spherical roller bearings. Both bearing types had an outer diameter of 110 mm with the spherical roller bearing having a 22 percent larger dynamic radial load rating than the tapered roller bearings. All tests were run at 165 percent of the respective two-row dynamic radial load ratings. The results show that both the indirect mounting (double cup or outer ring) and the direct mounting (double cone or inner ring) tapered roller bearings gave significantly better fatigue lives than the spherical roller bearings. These results appear to contradict the present ISO 281 standard which assigns a 1.15 bm rating factor to spherical roller bearings compared to a bm rating factor of 1.10 for that of tapered roller bearings. 相似文献