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利用Gleeble3800热模拟试验机,初步对工业态AZ31镁合金的压缩超塑性进行了研究。研究表明,工业态AZ31镁合金在变形温度为400℃,应变速率范围为1.6×10^-4~1×10^-2S^-1的条件下均表现出良好的压缩超塑性,其压缩真应变均超过1.83,应变速率敏感性指数达0.55。因此,对于不具有等轴晶粒的工业态AZ31镁舍金,无需经过细晶化预处理,同样可以得到良好的压缩超塑性,其研究结果具有很大实用价值。 相似文献
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本文利用最新研制的ZMLMC(区域熔化液态金属冷却)超高温度梯度定向凝固装置研究了钴基高温合金K10在中等冷却速率下定向凝固时的微观组织变化和枝晶偏析及其与凝固参数的关系。结果表明,钴基高温合金K10在中速定向凝固后,其一次枝晶间距比传统的HRS法定向凝固组织细化5倍以上,并在一定的冷却速率下获得了二次分枝被强烈抑制、一次轴呈平行排列的定向凝固超细柱晶组织,在所研究的冷却速率范围内,合金元素Cr、Mo和Ni在枝晶干与枝晶间的偏析比均随冷却速率的增大而趋于1,枝晶偏析得到抑制甚至消除。 相似文献
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晶粒尺寸对TC4钛合金超塑性行为及变形机理的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
研究了不同晶粒尺寸(2,8,18μm)T℃4钛合金在温度860~950℃和应变速率5×10-4~5×10-3S-1条件下的超塑性拉伸变形行为及组织演变,分析了晶粒尺寸对该合金超塑性变形行为及变形机理的影响.结果表明:在温度890℃、应变速率5×10-4S-1的变形条件下,细晶(2μm)合金超塑性变形的断后伸长率高达1 300%,而粗晶(18μm)合金的仅为450%;细晶(2~8μm)A金超塑性变形后,平均应变速率敏感指数m值在0.50左右,晶粒保持较好的等轴状,在α/α仅晶界、α晶内均未观察到明显的位错,在α/β晶界附近发现少量的位错;粗晶(18 μm)合金超塑性变形后,m值仅为0.30,晶粒等轴程度下降,在α/α晶界及α晶内均发现大量位错,且在α晶内发现亚晶. 相似文献
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对TC11钛合金在900℃、0.000 1~0.4 s-1叫应变速率条件下的拉伸变形行为进行了研究,并用光学显微镜和透射电镜对拉伸试样的显微组织进行了观察和分析.结果表明:当应变速率不大于0.04 s-1时,TC11钛合金呈现出超塑性,且应变速率越低,超塑性越好,当应变速率为0.000 1 s-1时,伸长率达到1 215%;拉伸试样横截面上的α相基本上是等轴状的,而纵截面上的α相随应变速率的降低由长条状变成等轴状,变形过程中存在动态再结晶和扩散蠕变;超塑性变形过程中α/β相界面存在滑移,且α相和β相均发生变形;变形模型为等应变速率模型和等应力模型的混合型. 相似文献
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在所研究的Fe3Al、Fe3Si、FeAl、Ni3Al、NiAl和TiAl等金属间化合物中均发现大晶粒超塑性。研究发现,超塑性变形过程中最大流变应力随温度升高而减小,随初始应变速率增大而增大;超塑性变形过程中的应变速率敏感因子不是一项重要指标。激活能的分析表明,不同种类金属间化合物大晶粒超塑性变形的控制速率可能不同。金相分析表明,超塑性变形过程中原始大晶粒逐步细化,最终获得明显细化的显微组织。 相似文献