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超薄Fe┐Al┐Nb┐B┐Cu纳米合金的磁性传统的Fe82-xAlxNb5B12Cu1(x=2at%~5at%)合金带在氩气中采用单辊快淬法制得,带厚20μm。相同成分的超薄带是在10-3Pa真空中单辊快淬法制取的,具体条件如下:辊速50~60m/s... 相似文献
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退火对Fe66Cr8Cu1Nb3Si13B9条带磁弹性的影响测定了Fe66Cr8Cu1Nb3Si13B9合金带退火后纳米晶引起的变化来观察磁场与合金杨氏模量的关系。将3mm宽、25μm厚的Fe66Cr8Cu1Nb3Si13B9非晶合金带材切成5cm长... 相似文献
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采用铜模浇铸法制得直径4.0mm,长60mm圆柱状Nd60Al15Cu10Co10Fe5大块非晶样品,样品的非晶性经X射线衍射(XRD)实验检验证实。采用示差扫描热分析(DSC),X射线衍射分析了非晶合金的晶化过程。Nd60Al15Cu10Co10Fe5非晶态合金的约化玻璃温度Trg=0.60,说明合金有较好的非晶形成能力。采用Kissinger方法求得非晶态合金的表观晶化激活能。根据熔化焓对Nd 相似文献
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Nd_(60)Al_(15)Cu_(10)Co_(10)Fe_5大块非晶态合金的制备 总被引:1,自引:0,他引:1
采用铜模浇铸法制得直径4.0mm、长60mm圆柱状Nd60Al15Cu10Co10Fe5大块非晶样品。样品的非晶性经X射线衍射(XRD)实验检验证实。采用示差扫描热分析(DSC)、X射线衍射分析了非晶合金的晶化过程。Nd60Al15Cu10Co10Fe5非晶态合金的约化玻璃温度Trg=0.60,说明合金有较好的非晶形成能力。采用Kissinger方法求得非晶态合金的表观晶化激活能。根据熔化焓对Nd60Al15Cu10Co10Fe5合金深过冷液相与稳定晶相间的吉布斯自由能差进行了估算。结果表明,Nd60Al15Cu10Co10Fe5合金深过冷液相与稳定晶相间的吉布斯自由能差,ΔG,在过冷液相区小于2kJ/mol,表明过冷液相的晶化驱动力很小,过冷液相区内的晶相形核具有较大的热垒。 相似文献
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采用喷射成形技术制备了不同成分的Al98-3xCu2xFexNi1Ce0.5Zr0.5(摩尔分数,%)合金快速凝固材料,重点研究了Cu,Fe元素含量对合金微观组织,力学性能以及断裂机制的影响。研究结果表明,x〈2时,可有效避免粗在的Al7Cu2Fe平衡相形成;x=1.5时,合金具有较好的综合力学性能,合金的抗拉强度,屈服经度、延伸率和弹性模量分别可达643MPa,558.4MPa,8.4%和80. 相似文献
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采用喷射成形技术制备了不同成分的Al98 - 3 xCu2 xFexNi1Ce0 .5Zr0 .5( 摩尔分数, % ) 合金快速凝固材料。重点研究了Cu , Fe 元素含量对合金微观组织、力学性能以及断裂机制的影响。研究结果表明, x < 2 时, 可有效避免粗大的Al7Cu2Fe 平衡相形成; x = 1 .5 时, 合金具有较好的综合力学性能,合金的抗拉强度、屈服强度、延伸率和弹性模量分别可达643 MPa ,558 .4 MPa ,8 .4 % 和80 .4 GPa 。 相似文献
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研究了喷射成形Al93。5Cu3Fe1.5Ni1Ce0.5Zr0.5合金快速凝固组织特征及弥散强化相的形成。结果表明,喷射成形快速凝固技术显著地细化了合金组织;预成形毛坯具有3处典型的组织特征,其中主要弥散强化相为具有立方晶体结构、晶格常数a=0.852nm的Al17Cu4FeNiCe相。 相似文献
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氯化物熔体中镱铜中间合金的形成和电解制备 总被引:2,自引:1,他引:1
利用线性扫描伏安法研究了Yb(Ⅲ)在等摩尔NaClKCl熔体中Cu电极上还原的电化学行为及扩散系数。结果表明:Yb(Ⅲ)第一步可逆还原为Yb(Ⅱ),Yb(Ⅱ)进一步还原并与Cu形成合金:Yb3++e=Yb2+,Yb2++2e+nCu=YbCun。测定了Yb(Ⅲ)和Yb(Ⅱ)在973KNaClKCl熔体中的扩散系数分别为1.5×10-5和1.0×10-5cm2·s-1。用自耗阴极法在1123K,阴极电流密度20A·cm-2,KClYbCl3(30%)熔体中制取了YbCu合金 相似文献
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研究了喷射成形Al93 .5Cu3Fe1 .5 Ni1Ce0 .5Zr0 .5 合金快速凝固组织特征及弥散强化相的形成。结果表明, 喷射成形快速凝固技术显著地细化了合金组织; 预成形毛坯具有3 种典型的组织特征, 其中主要弥散强化相为具有立方晶体结构、晶格常数a = 0 .852 nm 的Al17Cu4FeNiCe 相 相似文献
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新型铝基轴承合金的研制 总被引:2,自引:0,他引:2
为降低铝基轴承合金生产成本,提高合金的综合性能,我们以Al-20%Sn-1%Cu合金为基础,开发了新型铝基轴承合金,其成分为:5Pb,15Sm,1Cu,0.5 ̄1RE,余量为Al。浇注的新合金试样,经350℃退火,保温3小时后,其室温机械性能,减磨性和抗咬合性能与原合金相当。 相似文献
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齐慧滨 《中国有色金属学报》1998,8(A01):18-24
用电沉积-热解方法在合金表面获得了厚度为0.1-0.5μm的单一Y2O3,Al2O3或不同Y2O3含量与Al2O3或Cr2O3混合的氧化物薄膜涂层,研究了在1100℃,10^4PaO2的条件下各类OTFC对Al2O3形成Fe25Cr5Al合金恒温氧化和循环氧化行为的影响。 相似文献
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Cu基形状记忆合金的时效 总被引:5,自引:2,他引:5
对比研究了时效对亚共析Cu-12.0Al-5.0Ni-2.0Mn-1.0Ti(wt.-%)合金与Cu-20.0Zn-6.0Al-微量B(wt.-%)合金热稳定性的影响。结果表明,无论在母相状态或马氏体相状态,Cu-Al-Ni合金的时效热稳定性均远优于Cu-Zn-Al合金。Cu-Al-Ni合金母相状态时效伴随着DO_3有序畴长大,基体中Al、Ni、Mn等元素贫化,导致M_s点升高,马氏体转变量降低。Cu-Zn-Al合金母相状态时效伴随贝氏体转变,引起基体富Zn富Al,导致M_s点下降,马氏体量降低。Cu-Al-Ni合金高的时效热稳定性可能来源于Ni对Al、Cu等原子扩散的阻碍作用。 相似文献
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报道了Fe76Cu1Nb2V1Si10B10新型纳米晶合金的研究结果。透射电镜和穆斯堡尔谱研究表明,合金经833K×30min真空退火,形成由平均晶粒尺寸为18nm左右的α-Fe(Si)相(~86%)和少量非晶组成的显微结构。合金的饱和磁感应强度B5为142T,f=1kHz时有效磁导率(μe)的最大值为578%×10-3H/m,铁损P12/2k≤223kW/m3,P11/10k≤237kW/m3,P05/20k≤165kW/m3,P02/100k≤315kW/m3,矫顽力Hc≈13A/m。合金具有明显的磁场处理效果,经纵向磁场退火后其B30、Br/B30分别为149T、091,经横向磁场退火后其B30、Br/B30分别为135T、009。与Fe735Cu1Nb3Si135B9相比,由于用V代替部分Nb,提高了钢水流动性,改善了快淬合金带材的力学特性,降低了成本。 相似文献
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利用X射线能谱(EDS)和透射电子显微术(TEM)等手段研究了Au-Ni-Fe-Cr-In-Zr合金的显微组织。研究结果表明,合金主要由Au基固溶体和Ni基固溶体组成。此外还有两种第二相粒子,一种粒子(命名为η相)含Cr量为90at%,属简单正交结构,a=0.448nm,b=1.40nm,c=1.21nm;另一种粒子为具有fcc结构的化合物(Ni,Au)_5Zr,a=0.682nm。 相似文献
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FeMoSiB非晶合金球磨引起的晶化运用X射线衍射(XRD)法、透射电镜和示差扫描量热计(DSC)等,研究了熔体快淬非晶Fe77.2Mo0.8Si9B13合金在高能球磨机中球磨时显微组织变化的情况,研究用的非晶合金薄带(厚25μm,宽8mm)是由熔体... 相似文献
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Fe—23Cr—5Al合金1000^0C氧化形成的Al2O3膜生长应力研究 总被引:1,自引:0,他引:1
采用一种测定氧化膜生长应力的双面氧化弯曲方法,测量了Fe-23Cr-5Al(Fe-22.6Cr-.42Al-0.21Ti,wt%)合金在1000^0C空气中氧化形成的Al2O3膜的平均生长应力,研究了氧化膜应力释放机制,Al2O3膜的平均生长应力随膜厚增大而减小,其大小从-1GPa数量级变化到-100MPa数量级。基体全金和Al2O3膜在1000^0C时均发生蠕变,合金氧化一定时间后于真空保温退火 相似文献