静钻根植竹节桩竖向承载力计算方法研究

静钻根植竹节桩是采用静钻根植工法将预制竹节桩插入到水泥土中的新型组合桩基,对于这种桩型极限承载力的计算方法尚未统一。基于预制桩-桩周水泥土和水泥土-土两组接触面的试验和理论分析,提出考虑根植桩两种破坏模式的竖向抗压极限承载力的计算方法。若发生水泥土-桩周土界面破坏,按水泥土桩直径计算,桩侧土层的极限承载力标准值可取钻孔灌注桩的1.05～1.10倍;若发生预制芯桩-桩周水泥土界面破坏,按芯桩直径计算,桩侧土层的极限阻力标准值介于挤土桩与水泥土-土界面破坏模式侧阻之间,可取相应挤土桩的推荐值,下段竹节桩尚应考虑竹节的挤密效应系数。此外,考虑桩端水泥土扩大头对桩端承载力有改善作用。静钻根植竹节桩单桩极限承载力为两种破坏模式计算值的较小值。最后根据该计算方法得到工程实例中竹节桩极限承载力的计算值,并与静载自平衡测试结果对比,验证该计算方法的可行性。     

人工挖孔扩底桩的承载力分析及工程应用

本文详细分析了人工挖孔扩底桩的承载机理 ,讨论了单桩承载力与桩周侧阻力、桩端阻力和桩身混凝土强度的关系。结合工程实例 ,验算了人工挖孔扩底桩的单桩承载力 ,并分析了影响因素。本文对人工挖孔扩底桩的设计及工程应用具有一定的借鉴意义     

水泥砂浆扩体预制桩竖向承载特性试验研究

水泥砂浆扩体预制桩是一种新型的扩体桩技术，通过孔内土体全置换灌浆后植桩工法和厂拌高质量灌浆料的应用，改善了扩体桩整体承载性能，扩展了预制桩的工程应用范围。为了揭示其竖向承载特性，基于足尺试验，开展了不同桩顶承压方式与引孔条件下扩体桩承载性能研究。结果表明：桩顶承压方式对扩体桩整体承载性能影响相对较小，但对扩体桩内部荷载传递机制影响明显；与扩体桩全截面承压相比，内部预制桩单独承压时，预制桩轴力相对较高，且随深度增加衰减速度较快，预制桩-水泥砂浆相互作用更明显；引孔条件不同会造成桩端支撑条件变化，对扩体桩承载性能影响明显，超引孔扩体桩（SC）的承载力大于等引孔扩体桩（EC）和短引孔扩体桩（LC）；各试桩均呈现扩体桩整体下沉破坏，说明预制桩-水泥砂浆界面剪切能力大于水泥砂浆外侧壁与土之间的剪切作用；当采用强度大于15 MPa的外包材料时，可不考虑预制桩与外包材料界面破坏。     

挤扩灌注桩承载力计算公式的探讨

通常挤扩灌注桩的承载力包括总极限侧阻力以及总极限桩端阻力,即把土对承力盘的作用也按极限桩端阻力计算,但这些都是简化的经验计算。而本文所提出的承载力计算公式是根据土的抗剪强度来计算土对承力支盘的作用,符合土力学原理,实例验算表明,本文方法计算值跟实测值比较吻合,具有一定的工程实用价值。     

水泥搅拌桩复合地基承载力辨析

1　复合地基承载力确定方法 水泥搅拌桩复合地基是目前国内多层建筑最为广泛采用的地基处理措施之一 ,目前天津市大量安居住宅工程采用水泥搅拌桩复合地基 ,也出现了不少事故。其承载力的确定方法主要是通过经验公式或载荷试验确定[1] 。规范经验公式如下 :ｆｓｐ,ｋ=ｍ ＲｄｋＡｐ+β( 1-ｍ)ｆｓ,ｋ ( 1)式中　β为桩间土承载力折减系数 ,当桩端土为软土时可取 0 .5～ 1.0 ,当桩端土为硬土时取 0 .1～ 0 .4 ,当不考虑桩间软土的作用时可取零 ;Ｒｄｋ 为单桩竖向承载力标准值 ,应通过现场载荷试验确定 ,也可根据桩身水泥土材料强度或桩侧摩阻力和桩端阻力按刚性桩方法计算。由于计算单     

管桩水泥土复合基桩技术研究与应用

一、立项背景 水泥土桩桩身强度及压缩模量较低,桩身材料强度决定了单桩极限承载力,桩土阻力得不到充分发挥;预应力混凝土管桩桩土阻力决定了单桩极限承载力,桩身材料强度得不到充分发挥.为了充分发挥水泥土桩桩土阻力和预应力混凝土管桩的桩身强度,有必要将两种桩型科学地复合,形成一种新的水泥土桩中插芯的组合型基桩技术.     

2012年“华夏建设科学技术奖”获奖项目(二等奖) 管桩水泥土复合基桩技术研究与应用

一、立项背景水泥土桩桩身强度及压缩模量较低,桩身材料强度决定了单桩极限承载力,桩土阻力得不到充分发挥;预应力混凝土管桩桩土阻力决定了单桩极限承载力,桩身材料强度得不到充分发挥。为了充分发挥水泥土桩桩土阻力和预应力混凝土管桩的桩身强度,有必要将两种桩型科学地复合,形成一种新的水泥土桩中插芯的组合型基桩技术。项目编号:住房和城乡建设部2010年科学技术项目计划,     

桩端土强度对桩侧阻力影响的研究

桩端阻力和桩侧阻力不是相互独立的,桩端土强度的提高会提高桩身侧阻,尤其是桩端附近桩侧土的侧摩阻力。通过静载试验研究了桩端下沉渣厚度不同以及桩端持力层不同时的超长桩实测桩侧摩阻力,阐述了桩端强度提高对桩侧摩阻力的强化作用,发现提高桩端土的强度不仅可以减小桩端沉降,还可以使桩身总侧阻提高进而可以提高单桩的极限承载力;同时运用莫尔–库仑理论分析了桩端土强度对桩侧阻力影响的作用机制。     

泥浆护壁钻孔灌注桩的桩底压力注浆

钻孔灌注桩以其单桩承载力大,对各种地质条件适应性强,无挤土效应、无震害、无噪声污染,相对于钢管桩造价低,施工机械简单等优点而越来越受到青睐。但在砂性软土地区由于桩端不同程度地存在沉渣淤泥等现象,使成孔的灌注桩桩端承载力都比较低,一般只有预制混凝土桩的30％,桩周摩阻力也只有预制桩的70％。而在同样条件下钻孔灌注桩的综合造价一般又要比预制混凝土桩高40％～100％,由此使钻孔灌注桩的大面积推广应用受到了限制。 清除桩底淤泥,充分发挥桩端阻力作用是提高钻孔桩的单桩承载力、降低造价的关键。我们借鉴北京市干法钻孔桩留管注浆提高承载力     

考虑桩端阻力的桥梁桩基施工单桩承载力计算方法研究

对考虑桩端阻力的桥梁桩基施工单桩承载力的计算方法进行了研究,通过分析单桩承载力的影响因素,确定了桩与土的相互作用关系,再通过计算桩端阻力与桩侧阻力得到了单桩承载力.在该基础上,构建了桥梁桩基施工单桩承载力评估模型.通过试验分析确定了考虑桩端阻力的桥梁桩基施工单桩承载力计算方法的评估准确度较高.     

碎石注浆桩承载特性试验研究

通过室内模型试验及现场试验,对碎石注浆桩这一新型桩基技术的承载性状、工作机理进行了试验研究。试验结果表明,与素混凝土灌注桩和预制混凝土桩相比,碎石注浆桩通过先投放碎石后进行注浆成桩的工艺,在注浆过程中胶结碎石成混凝土提高桩体强度的同时,水泥砂浆也胶结加固了桩侧和桩端土体,使得桩侧摩阻力和桩端阻力均得到显著提高。通过试验分别研究了注浆对桩侧摩阻力和桩端阻力的影响及荷载分担情况,得到了一些有益结论。试验也表明:泥浆护壁的成孔方式对桩体的承载性能有一定削弱作用,通过后注浆的工艺可得到改善。着重对试验方法和结果进行描述分析,得到的一些试验数据和结论可为深入研究碎石注浆桩的加固机理和计算方法提供依据。     

扩底桩的抗拔承载力试验及计算

通过对干旱地区黄土中扩底桩的抗拔试验 ,测试了扩底桩在上拔荷载、水平荷载作用下的上拔位移和水平位移以及位移与荷载的关系。研究了极限上拔承载力和抗拔桩的破坏机理。在相同条件下 ,增加扩大端的高度对提高桩的极限上拔承载力是有效的 ,破坏机理为土的减压软化和损伤软化的渐进性破坏。提出了极限上拔承载力的理论计算模式 ,并与实测资料进行了对比 ,理论计算结果与实测值是吻合的     

深厚软土超长预应力高强混凝土管桩轴向受力性状的试验研究

通过在管桩的钢筋笼里面添加带应变计的附加钢筋,对珠海保税区深厚软土地基中超长预应力高强混凝土(PHC)管桩进行了轴向静载试验和桩身轴力的测试,探讨了深厚软土地基中超长PHC管桩的竖向承载特性和荷载传递机理。结果表明在深厚软土地基中,超长PHC管桩表现出端承摩擦桩的承载性状,因此应当选择压缩性较小的土层作为持力层;超长PHC管桩的桩端土刚度对桩侧摩阻力的发挥有极大的影响,提高桩端土刚度对桩侧摩阻力有明显的增强作用;适当地增加桩长可以提高桩基的极限承载力;在长细比较大的超长PHC管桩设计中,除了从极限承载力和桩顶沉降来考虑外,还应该注意桩身强度的影响;同时,在沉降计算中,要充分考虑桩身压缩引起的沉降。该试验方法和试验结果对今后PHC管桩的研究和设计应用具有重要的指导意义。     

深厚软土地区大直径钻孔桩荷载传递试验研究

通过深厚软土地区的某个超高层建筑大直径钻孔桩静载试验,实测每级荷载作用下的桩身应力、桩顶沉降量及桩端沉降量等参数,分析了软土中持力层为卵石的超长桩的承载性状和荷载传递机理,结果表明:桩侧摩阻力和桩端阻力的发挥是个异步过程;桩侧摩阻力会出现不同程度的弱化现象;靠近桩端的桩侧摩阻力不仅有弱化现象,还有强化现象;桩端注浆效果越好的桩,单位体积承载力越大。为了充分发挥桩身下部土层的桩侧摩阻力和桩端阻力,并减少桩侧阻力弱化现象,桩基设计时可适当提高桩身砼设计强度,增大桩身刚度,减少桩身压缩量,或者在持力层条件合适下采用桩底高压注浆技术。     

平底大头沉管灌注桩的沉管性状、变径效应及承载特性

十余年工程应用和试验研究表明在沉管灌注桩中采用预制混凝土平底大头以代替普通圆锥形桩靴的新桩型适合于软土地区具有浅埋的良好持力层地质条件下应用．它的扩底明确可靠，沉管并不困难，施工工艺和工效，与普通沉管桩基本相同。在成层土条件下，这种桩存在“变径效应”，使桩身呈多节状，且在桩下段形成复合扩大头，因而其侧阻与普通沉管桩相比有增无减，端阻大为提高。单桩承载力在较厚（≥６ｍ）粉土、砂士持力层中比普通沉管桩增加１倍以上，在粘性土中增加４０％以上。用桩数量比普通沉管桩减少约１／３至１／２。它的群桩效应轻微，沉降小，稳定快。已在浙江、江苏等地用于各类多层至十余层民用建筑和工业厂房，累计建筑面积数１０万ｍ２；及烟囱、水塔等构筑物。     

静压桩承载性能的分析研究

本文在总结静压桩基础在广东应用经验的基础上,讨论了静压桩基础的成桩机理,压桩时穿过土层的滑动摩擦力一般较小且在同一土层中不随入土深度的增加而累计增大,压桩阻力随桩端处土体的软硬程度即桩端处土体的抗冲剪阻力的大小而波动,压桩停止后,随着超孔隙水压力的消散,滑动摩擦力逐渐转化为静摩擦力,从而使静压桩的承载力得到恢复。通过对241根桩的试验检测资料,研究分析了静压桩施工终压力和极限承载力的区别和关系,根据桩的人土深度,简易地将桩划分为短桩、中长桩和长桩,并认为短桩的极限承载力将小于压桩的终压力,而长桩的极限承载力将大于终压力。提出了静压桩适用的承载力估算的经验公式,同时给出了静压桩设计的极限侧摩擦力标准值和极限端阻力标准值的参考表。     

桩侧土液化对单桩承载力性状影响研究

打入式基桩施工引起的持续振动可引起桩周土液化 ,降低桩侧摩阻力 ,从而影响单桩承载力。通过对 6根空心预制管桩的静载荷试验 ,分析了桩周土液化对单桩承载力性状的影响机理 ,指出了单桩承载力最终将随龄期的增长而逐步恢复 ,在龄期大于 4 0d时 ,承载力基本趋于稳定     

同场地支盘桩与直孔桩抗拔特性的对比试验

针对支盘桩相对于普通等截面直孔灌注桩具有较高承载力的特性,采用自平衡静载荷试验方法,分别对浙江嘉兴和湖州两个工程中的同一场地支盘桩与普通直孔桩进行对比试验研究.试验结果表明,在同等工程地质条件下,采用支盘桩能提高极限抗拔承载力,并可减少桩径和缩短桩长,具有良好的经济效益.     

静压预制桩基础的设计体会

从单桩竖向承载力的取值、桩型的选择、沉桩的控制标准、桩基的检测验收、静压桩偏差的控制和处理等方面阐述了对静压预制桩基础的设计体会,以积累静压预制桩基础的设计经验,促进静压预制桩在工程中的应用。     

立式钢制储罐基础设计

以某罐区立式钢制储罐基础设计为例,探讨预制桩、灌注桩和浅基础应用于储罐基础的设计方法。储罐基础设计可比拟为“板-柱结构”体系,借助pkpm结构软件分析两种桩型承载力、浅基础设计、场地条件影响及桩-土共同作用。储罐桩基设计应对水平承载力、竖向承载力和配筋量三控制设计,对于端承型桩基,一般情况下单桩水平承载力起控制作用。相同桩数时,采用方形布桩的边桩配筋比环形布桩的更易产生突变。应用于软土场地的砼预制桩不仅应进行桩基承载力计算,还应加强桩基配筋验算。