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相似文献
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1.
通过对J55套管在长庆油田腐蚀环境中耐蚀性的研究发现,无论是在洛河水还是在油层水中均存在点蚀现象。洛河水中的腐蚀产物主要是Fe2(SO4)3、Fe2(OH)2(SO4)2、Fe2NaOH(SO3)2,油层水中的腐蚀产物主要是FeS,从而说明,在洛河水中,套管主要遭受氧去极化腐蚀,在油层水中,H2S腐蚀和垢下腐蚀引起的点蚀占主导。而且,套管抗外腐蚀和点蚀的能力是决定套管寿命的主要因素。  相似文献   

2.
为定性研究长庆油田地层水对J55套管的侵蚀性,分别选取了国产和进口的J55套管试样各两种,模拟油田高温高压环境进行腐蚀试验。试验结果表明,试样表面均存在点蚀现象,4种试样的平均腐蚀速率最大为0.130mm/a,最小为0.074mm/a,相差很大。试样表面的腐蚀产物主要是FeS,说明在这种环境中,套管可能同时遭受CO2腐蚀、硫酸盐还原菌腐蚀、H2S腐蚀和垢下腐蚀,其中H2S腐蚀和垢下腐蚀引起的点蚀占主导。同时发现,试样腐蚀速率的差异和试样的金相及成分有密切关系。通过微合金化和提高材料的冶炼水平来降低P和S含量,以及通过适当的热处理使晶粒细化等方式可以提高套管材料的耐H2S和CO2腐蚀能力。  相似文献   

3.
X70输送管和J55套管的CO2腐蚀   总被引:5,自引:0,他引:5  
黄淑菊  金时麟 《焊管》1994,17(5):5-9
对浸泡在含CO_2的盐水中的两种X70输送管、两种J55套管的母材及焊缝试样的腐蚀行为进行了测试分析。结果表明,CO_2使钢的腐蚀速度、点蚀倾向和缝隙腐蚀倾向增加,而增加的幅度则受到钢的成分、显微组织等冶金因素的影响。  相似文献   

4.
以新型磷羧酸共聚物RP-92(A)为主剂的复合水稳剂RP-92处理高盐水质的循环冷却水,实验室动态模拟试验结果为碳钢试管的腐蚀速率小于0.015mm/a,结垢粘附速率小于3.6mg/(cm2·月)。经现场8000h连续运行,现场监测换热器碳钢试管的平均腐蚀速率小于0.061mm/a,结垢粘附速率小于11.0mg/(cm2·月),且无孔蚀现象,处理效果优于传统无机聚磷配方,水中总磷含量也有较大幅度下降。RP-92经毒性评价,属低毒,对环境基本无影响。  相似文献   

5.
GS—1油井缓蚀剂的研究与应用   总被引:4,自引:0,他引:4  
油井采出液将会对金属设备造成腐蚀,所以以有机酸、多胺等为原料合成了GS-1油井缓蚀剂。对富含H2S、CO2及盐的污水,该缓蚀剂添加量为50mg/L时,缓蚀率可达80%以上。静态腐蚀速率小于0.076mm/a,现场应用效果显著。该缓蚀剂原料来源广、生产过程简单、成本低,将是一种较有应用前景的油井缓蚀剂。  相似文献   

6.
CZ3—1E气/液相双效缓蚀剂的研制与应用   总被引:7,自引:0,他引:7  
杨小平  向伟 《油田化学》1999,16(4):317-319,376
在原来复合使用的液相缓蚀剂CZ31 + 气相缓蚀剂CZ33 的基础上研制出一种改进的气、液相双效缓蚀剂CZ31E。该剂不仅保持原缓蚀剂缓蚀率高、用量少等特点,而且克服了原缓蚀剂有一定异味、加注不便、成本费用高的缺点。在室内评价中,在未作预膜处理、H2S分压1 .2 MPa、CO2 分压2.8 MPa、温度80 ±2℃、静态、腐蚀时间72 h 条件下,以加入CZ31E缓蚀剂1000 ppm 的脱氧磨溪气田地层水为腐蚀介质,NT80SS钢试片的气相腐蚀速率为0.0495 m m/a,缓蚀率91.2% ,液相腐蚀速率为0 .0643 m m/a,缓蚀率90.5 % ,测试后试片光亮,未见点蚀。对磨溪气田使用过的数种缓蚀剂进行全面对比,表明CZ31E 各项性能均较佳,可满足含硫气田气、液相防腐的需要。  相似文献   

7.
秦紫瑞  郭宁 《石油机械》1996,24(11):21-25
采用金相显微镜、X射线衍射和电子探针相结合的方法,观察与分析了合金的金相组织,并采用多种腐蚀试验方法,研究了耐复合介质(40%H3PO4+2%HF+25g/LCaSO4)的泵用新型合金在80℃温度条件下的均匀腐蚀、晶间腐蚀与点蚀行为。试验结果表明,新型合金经1220℃×2h水冷固溶化处理后,具有良好的耐均匀腐蚀性能、较高的抗晶间腐蚀与抗点蚀能力和良好的铸造性能。  相似文献   

8.
ĥϪ���︯ʴ������   总被引:7,自引:0,他引:7  
磨溪气田的天然气中,H2S含量为1.66%~2.35%,CO2含量为0.36%~0.89%,少量地层水含有H2S、CO2、Cl-,其矿化度为69630~222820mg/L。该气田自1994年3月正式投入开发后,气田地下管串及地面集输系统受到严重腐蚀,导致油管断裂,油嘴、针阀被刺,水套炉、输气支线经常堵塞,集气干线超压,清管频繁,严重危及气田安全生产。研究发现,腐蚀以电化学腐蚀和H2S腐蚀为主,兼有CO2、硫酸盐还原菌(SRB)等腐蚀。针对磨溪气田腐蚀特点而研制的CZ3—1,3复合缓蚀剂,无论在常压条件下,还是在高压条件下,对气/液相均具有十分良好的缓蚀效果,只需很少用量,便可有效抑制H2S、CO2、Cl-及高矿化度引起的电化学腐蚀和H2S应力腐蚀。CZ3—1,3复合缓蚀剂可广泛用于油气田开采和集输系统工艺流程中的井下套管、地面设施以及集输管网等的防腐。  相似文献   

9.
普光气田N80套管多元腐蚀行为试验研究   总被引:2,自引:0,他引:2  
普光气田套管腐蚀严重.选择普光气田常见腐蚀离子S2-、Cl-、HCO3-以及温度作为腐蚀影响因素,通过正交试验法,模拟普光气田N80套管钢材在地层水情况下腐蚀行为.结果表明:试验中各因素对试验指标(腐蚀失重率)的影响按大小顺序是NaHCO3质量浓度、温度、Na2S质量浓度、NaCl质量浓度;N80套管材料在不同腐蚀环境下,腐蚀表面形貌各异,多有蚀坑状,少数试样表面有台阶状;腐蚀形态多为点蚀或坑蚀;N80套管材料腐蚀表面产物各不相同,所有腐蚀产物均包括CaCO3、SiO2,部分试样腐蚀产物还包括FeS、KCl,且各腐蚀产物所占质量均不相同.  相似文献   

10.
油田在三次采油中,注碱液和注聚丙烯酰胺聚合物,对地面流程中管网和容器造成内腐蚀和结垢等影响,通过动态试验获得A3钢和20^#钢的腐蚀率。当碱液浓度为5%、pH值为11时,A3钢的腐蚀率为0.008mm/a,20^#钢腐蚀率为0.0112mm/a,均属“弱”级腐蚀。腐蚀原因系溶解氧和二氧化碳的作用。聚丙烯酰胺溶液浓度为1100ppm,pH值为11时,A3钢的腐蚀率为0.047mm/a,20^#钢的腐  相似文献   

11.
钻井液中抗氧缓蚀剂的研究   总被引:2,自引:0,他引:2  
钻井液中溶解对钻具G105钢的腐蚀速率达8mm/a。合成的缓蚀剂CT2-13与钻井液配伍性好,抗氧腐蚀能力强,适用于盐水、淡水、聚合物钻井液等,可用于高温深井作业。在钻井液中,缓蚀剂CT2-13加量为1.5~4g/l。在120℃下,保护度达到80%以上,腐蚀速率低于0.62mm/a。  相似文献   

12.
采用腐蚀失重法、交流阻抗法、线性极化及动电位扫描分别测定了碳钢在含Ca2+、HCO-3并饱和以CO2的油气田产出水中的腐蚀速度、传递电阻、点蚀倾向以及电化学参数βa、βc值。实验结果表明,室温(29℃)下,当介质中HCO-3浓度在低于0.1×10-3Mr范围内变化时,或较高温度下(59℃)低于0.02×10-3Mr范围内变化时,碳钢的腐蚀速度均因阴极过程受阻而逐渐下降。然而当其浓度超过此值后,HCO-3离子则会促进碳钢的腐蚀  相似文献   

13.
对LLDPE装置C-470压缩机夹套冷却液系统腐蚀的原因进行了探讨,研制出的S13高效缓蚀配方适应C-470压缩机冷却系统特点,解决了该系统的腐蚀问题,使腐蚀率小于石化总公司对碳钢设备腐蚀指标(0.125mm/a)的要求。  相似文献   

14.
钙离子对碳钢在油田污水中腐蚀的影响   总被引:7,自引:0,他引:7  
针对吉林新民油田污水水质状况,系统地研究了油田污水中Ca2+、CO2-2、HCO-3等对碳钢(A3钢)腐蚀的影响。失重法和电化学测试结果表明,当水中有HCO-3和CO2-3共存时,低浓度Ca2+对碳钢有轻微缓蚀作用;Ca2+浓度增加时碳钢的腐蚀明显加剧,点蚀电位负移,点蚀倾向增大;Ca2+浓度大于200mg/l时碳钢的阳极极化曲线上不再出现明显的钝化区。  相似文献   

15.
几种钡垢清除剂的室内评价   总被引:2,自引:0,他引:2  
马广彦 《油田化学》1994,11(3):241-243
通过准静态和循环条件下的溶垢试验、岩心伤害和解堵试验、腐蚀试验对国产钡垢清除剂CQ-2和NS-916、英国AkZO公司的S466进行了比较评价,并与文献报导的国产清垢剂SLP-1作了比较。CQ-2、NS-916、S466在体积浓度为25%-50%时,在50-70℃下24-48小时的溶钡垢量均在9.9-11.2g/l范围内。  相似文献   

16.
采用高温高压动态腐蚀模拟试验,研究了普通N80钢在井下腐蚀环境中的腐蚀状态。使用扫描电镜研究了腐蚀产物的结构特性。结果表明,在高温环境下,CO2分压越高,N80钢的腐蚀越严重。在流体速度为2.52m/s的情况下,温度为100℃、CO2分压为0.03MPa时。发生的局部腐蚀主要为点蚀,试样表面未能形成保护性腐蚀产物膜;温度为110℃、CO2分压为1.488MPa时,材料表面极易形成腐蚀产物膜,但腐蚀产物膜局部有缺陷,在流体湍动剪应力作用下.局部腐蚀主要为台面状侵蚀。  相似文献   

17.
合成甲基叔戊基醚的化学平衡研究   总被引:1,自引:0,他引:1  
合成甲基叔戊基醚的化学平衡研究是在测量平衡常数的基础上进行的,由平衡常数推算出反应的ΔH°和ΔS°。反应以甲基叔戊基醚分解的方式进行,以酸性树脂为催化剂,压力控制在1.0MPa,在40—90℃范围内,由试验测得3个反应的标准焓变和熵变分别为:ΔH°1=-34.9±1.4kJ/mol,ΔH°2=-28.1±1.1kJ/mol,ΔH°3=-6.95±1.1kJ/mol;ΔS°1=-75.59±3.9J/(mol·K),ΔS°2=-74.8±3.4J/(mol·K),ΔS°3=-1.16±3.1J/(mol·K)  相似文献   

18.
用程序升温氨脱附研究SO_4~(2-)/ZrO_2超强酸催化剂的酸性质   总被引:3,自引:0,他引:3  
用程序升温氨脱附研究了H2SO4的浓度、焙烧温度、氨水的浓度和锆前体的晶型等制备参数对SO42-/ZrO2催化剂的酸性质的影响。结果表明,当H2SO4的物质的量浓度不大于1.0mol/L时催化剂表面主要为一种强酸中心。随着H2SO4浓度的增大,表面酸性质发生了明显改变,不仅酸强度减弱,而且总的酸量减少。当H2SO4的物质的量浓度增至2.0mol/L时表面主要为一种弱酸中心。焙烧温度不高于773K时,表面主要为一种强酸中心,且酸量大。随着温度的升高,逐渐向多种强度的酸中心并存转化,且强酸中心数量减少。用浓氨水制得的催化剂存在多种强度的酸中心,且酸量大。用稀氨水时催化剂表面主要为一种强酸中心。用H2SO4处理晶型ZrO2时得不到超强酸。  相似文献   

19.
中国石油化工股份有限公司石家庄炼化分公司100万t/a汽柴油加氢装置高压换热器E1103多根换热管发生泄漏,换热管材质为0Cr18Ni10Ti。通过对换热管开展宏观形貌观察、金相组织分析、EDS成分分析、腐蚀产物分析等试验,判断换热管失效原因为氨盐垢下腐蚀,该腐蚀是从换热管内部点蚀开始,内表面基体分布密集的点蚀坑,最终小的点蚀坑连接成片,形成大的点蚀坑,导致换热管失效。针对分析结果,制定相应的预防措施,避免了腐蚀发生,保证了换热器的长周期运行。  相似文献   

20.
柴油加氢装置的腐蚀及防腐措施   总被引:2,自引:0,他引:2  
兰州炼油化工总厂(兰炼)柴油加氢装置加氢反应器后的分馏塔塔顶冷凝系统发生的腐蚀是由H2S-HCl-H2O介质腐蚀所引起,严重影响了装置的正常生产。采用兰炼研制开发的RSK-1中和剂,可大大减缓腐蚀程度,使塔顶冷凝水中的铁离子含量由原来的40 ̄60μg/g降到0 ̄2.5μg/g,pH值由原来的3.0 ̄4.0升至7.0 ̄8.0,经过一年多的工业 解决了系统的腐蚀问题,使装置安全运行。  相似文献   

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