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锥形导水机构导叶关闭时空间密合线精确公式与近似公式的探讨 总被引:1,自引:0,他引:1
本文推导了空间密合线的近似公式和精确公式,以及尾部密合线倾角公式和工装抬起角与平转角公式。作者曾对已知导叶在5°≤β≤11.25°的范围内作过计算。结果表明,即使β_1=5°时,头部叶宽、尾部叶宽与整叶宽尺寸,近似公式的偏差值也都小于4mm,一般情况下小于1mm。这样的偏差是允许的。所以,在一般情况下,近似公式能满足工程计算精度要求。 相似文献
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1 前言凸极式水轮发电机的0°/360°/0°换位定子线棒的股线电流和温度分布很不均匀,导致线棒的平均温度升高、局部温度更高,严重影响线棒绝缘的运行可靠性和使用寿命。有关单位进行了现场实测和理论分析,提出了多种解决办法,并制作了新的换位钱棒,装在真机上进行实测对比,取得了大量数据。1986年在新安江1号机上,采用了新的空换位线棒。实测结果表明,效果非常明显。把原来 相似文献
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大型交流电机定子0°/360°/0°线棒空换位的分析 总被引:1,自引:0,他引:1
为了补偿 0°/360°/0°线捧端部漏磁场的影响,本文对这种线棒在槽部设置一处及三处空换位进行了理论分析,导出了计算其空换位长度及相应环流附加损耗比值的解析式,供设计及改造大型交流电机定子线棒时参考。 相似文献
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大型交流电机定子0°/540°/0°线棒空换位的分析 总被引:4,自引:0,他引:4
为了补偿0°/540°/0°线棒端部横向自感漏磁场的作用,对这种线棒在槽部设置一处、二处或三处以及四处空换位进行了理论分析。导出了计算其空换位长度及相应环流损耗比值的解析式,供设计大型交流电机定子线棒时参考。 相似文献
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对于有裂纹扩展的平面应力问题,阐述了延性铝合金裂尖实测位移场和HRR位移场的差异不能用裂尖弹塑性渐近解的高阶项来拟合。基于垂直和平行于裂纹线的实测对数位移场的斜率不同,在裂纹尖端附近假设存在由大塑性变形导致的各向异性应变硬化。建立了裂纹尖端各向异性塑性模型,发展了莫尔干涉光测实验/数值分析的杂交方法。分析了裂纹前方、沿着θ=0°径向线上的屈服面各向异性的畸变规律。对于相同的实测应变场,用各向异性模型得到的应变能密度和有效应力比用各向同性塑性公式的计算值约大20%。对于延性稳态裂纹扩展,可指望在裂尖附近由各向异性塑性计算的近场J积分值与实验测定的或远场各向同性计算的J积分值趋于吻合。 相似文献
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对采用曲折星形联结的分级绝缘变压器在采用自激磁分相感应高压试验时,通过实例分析,推导出绕组各点的电位分布的计算公式,并以表格形式给出了常用的几种移相角度(2.5°、5°7.5°、10、°12.5°、15°、30°)时曲折绕组各点电位值,从而使繁杂的计算工作简化为查表方式。 相似文献
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多视场空间相机包含多个独立的光学成像系统,为保证在轨连续成像时各视场成像条带满足重叠要求,需要精确的计算相机视场边缘对应的地面轨迹。首先根据空间相机为中心投影成像的特点,以坐标系变换结合共线方程推导像点与地面轨迹点的严格数学关系,接着以某单星双视场相机为例计算在不同纬度和姿态下的成像条带,以条带重叠作为约束,遍历计算安装方位角为-0.28°时,可以保证卫星±40°侧摆范围内成像时,两个视场的条带图像满足重叠要求。该方法同样可应用于其他类型空间相机在任何姿态下的地面轨迹计算。 相似文献
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文章针对目前广泛采用的0°/540°/0°换位线棒所组成的线圈,提出一种能大幅度降低其环流损耗的措施。其特点是;构成绕组的一条支路时,要在支路线圈的中点连接处,进行T式连接,而在其余的各联接处仅进行R式联接。这样的结构及工艺均极简单,不仅适用于新的电机制造,尤其适用于老机组的改造,因为可以不必更换旧线棒就可获得降低环流损耗的好效果。理论分析表明:对采用0°/540°/0°换位线棒的电机,新换位联接后,其环流损耗不到原来的30%。 相似文献
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田坝弃水电站的水轮发电机定子线棒换位的分析计算 总被引:1,自引:0,他引:1
本文重点研究了西安交通大学换位计算方法,对文献[8]中的每一个公式进行了详细地推导和论证,并对原文中的某些公式进行了修正和简化,编制了相关的计算机程序。对云南省田坝弃水电站水轮发电机定子线棒换位进行了优化设计,在3(?)换位环流损耗比360°降低了78%~88%,最佳不完全换位角位于308°~316°。 相似文献
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本文研究了利用POWERCORE带制作低损耗叠片铁芯的可能性,对具有不同接合形状的两个三相变压器铁芯进行了组装和测试。铁芯A:90°对接、T式搭接和角都接合;铁芯B:45°-90°T接合、45°斜角部接合。在50Hz、1.3T场合下,对应铁芯A、B的铁芯损耗分别为0.32w/kg、0.36w/kg,而激磁功率却是有疑问的,它们分别为22VA/kg和11VA/kg。讨论了产生这种行为的原因以及作用到铁芯上的夹紧力带来的不良效果。 相似文献
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多极旋转变压器零位误差试验和电气误差试验,由于理论机械角度多数不是整数度数,这就给机械理论角的计算增加了麻烦。例如,128对极90°电气角度时,对应的机械角为42′11.25″,15°电气角度时,对应的机械角为7′1.875″。而32对极,90°电气角度时,对应的机械角为2°48′45″,15°电气角时,对应的机械角为28′7.5″。但理论机械角度又是计算误差的依据,必须逐点计算。这样,在多极旋转变压器试验中,理论机械角度计算的工作量是相 相似文献
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《电力系统保护与控制》1976,4(4):45-48
<正> 第一部分 检验项目及要求验 1、测量整流桥输出的不平衡电压,应不大于±0.2伏。验全 2、检验继电器的动作电流 加I_2=5安、φ=0°时、测量IJ_1动作电波I_1=1~1.2安 加I_1=5安、φ=180°时、测量IJ_2动作电流I_2=1~1.2安 相似文献
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<正> 一、在一般立车上车制大圆锥角一般立式车床垂直刀架的最大迥转角β=45°,因此用刀架纵走刀可以直接车制的最大圆锥角2α=90°,当2α>90°时,刀架必须同时纵横走刀,并要将刀架迥转一个角度β,β的大小,要根据工件圆锥角2α的大小和纵横走刀的速比来确定。 相似文献
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为提高全隐式甩风斗甩风能力,在分析全隐式甩风斗结构对其甩风性能影响的基础上,采用动态模型对全隐式甩风斗甩风特性进行了数值研究。通过对38个不同结构全隐式甩风斗流道内流场的分析与甩风量的比较,得到了结构参数出流角a、导流槽倾角b和槽深d对全隐式甩风斗甩风性能的影响规律。综合考虑全隐式甩风斗甩风性能与其结构强度,推荐在无导流槽时取a=70°;有导流槽时取a=65°~75°、b=30°~45°,在风斗及转子结构强度允许的条件下d越大越好。 相似文献