用MAH改性PE和EPDM增韧PA—66及增韧机理分析

用马来酸酐ＭＡＨ熔接枝聚乙烯（ＬＤＰＥ）和三元乙丙胶（ＥＰＤＭ）改善了与基体ＰＡ－６６的相溶性、继而大幅度地提高了ＰＡ－６６／（ＰＥ／ＥＰＤＭ）－ｇ－ＭＡＨ的冲击强度。当共混物中ＥＰＤＭ－ｇ－ＭＡＨ为９％、ＰＥ－ｇ－ＭＡＨ为３０％时，共混材料的冲击强度为ＰＡ－６６的３．３５倍，成本降低约１５％。同时对增韧机理进行了分析。     

HDPE／HDPE—g—MAH／CaCO3材料流变性能研究

目的 研究ＨＤＰＥ／ＨＤＰＥ－ｇ－ＭＡＨ／ＣａＣＯ３共混物的流变性能。方法 借助毛细管流变仪,考查了ＣａＣＯ３含量,ＨＤＰＥ－ｇ－ＭＡＨ含量对共混材料流变 性能的影响。结果 ＣａＣＯ３和ＨＤＰＥ－ｇ０ＭＡＨ的加入使体系的粘度上升,体系的非牛顿性增强。结论 研究结果对生产工艺和模具设计具有指导意义。     

尼龙1010／PP－g－MAH共混物热行为及力学性能研究

研究了尼龙１０１０（ＮＹ－１０１０）与马来酸酐接枝改性聚丙烯（ＰＰ－ｇ－ＭＡＨ）共混体系的热行为及力学性能并与尼龙１０１０／ＰＰ共混体系作了对比。ＤＳＣ研究结果发现，共混体系属热力学不相容体系，马来酸酐接枝改性ＰＰ与尼龙１０１０共混在一定程度上改善了两相间的亲合性。力学性能测试表明，ＮＹ－１０１０／ＰＰ－ｇ－ＭＡＨ共混体系的拉伸强度和断裂伸长率与纯尼龙１０１０相近，而干态及低温冲击强度较纯尼龙１０１０和ＮＹ－１０１０／ＰＰ共混体系有明显提高。     

PA／PP塑料合金的研制

研究了ＰＡ／ＰＰ合金体系的制备和力学性能．结果表明，加入马来酸酐对ＰＰ进行接枝改性后，与ＰＡ共混可以提高合金体系的力学性能．当引入第三组组分ＥＰＤＭ或ＮＢＲ组成三元体系ＰＡ／ＰＰ／ＥＰＤＭ或ＰＡ／ＰＰ／ＮＢＲ，可以大幅度提高合金体系冲击强度．且三元组分ＰＡ／ＰＰ／ＥＰＤＭ与ＰＡ／ＰＰ／ＮＢＲ的力学性能接近，可以用ＮＢＲ替代ＥＰＤＭ混入ＰＡ／ＰＰ合金体系中．降低产品成本．     

PA/PP塑料合金的研制

研究了ＰＡ／ＰＰ合金体系的制备和力学性能．结果表明，加入马来酸酐对ＰＰ进行接枝改性后，与ＰＡ共混可以提高合金体系的力学性能．当引入第三组组分ＥＰＤＭ或ＮＢＲ组成三元体系ＰＡ／ＰＰ／ＥＰＤＭ或ＰＡ／ＰＰ／ＮＢＲ，可以大幅度提高合金体系冲击强度．且三元组分ＰＡ／ＰＰ／ＥＰＤＭ与ＰＡ／ＰＰ／ＮＢＲ的力学性能接近，可以用ＮＢＲ替代ＥＰＤＭ混入ＰＡ／ＰＰ合金体系中．降低产品成本．     

尼龙6／聚丙烯共混材料性能的研究

采用ＰＰ－ｇＭＡＨ为相容剂，研究了各组成份对ＰＡ６／ＰＰ共混材料的拉伸性能和冲击性能的影响。探讨了三元乙丙橡胶（ＥＰＤＭ）的增韧作用及共混物变性能的变化。     

LDPE、PP熔融接枝马来酸酐反应的影响因素

主要讨论了ＬＤＰＥ、ＰＰ与马来酸酐（ＭＡＨ）在熔融挤出反应中,引发剂ＤＣＰ的用量、ＭＡＨ 的用量以及反应温度、物料的停留时间对接枝物的影响。结果表明：在ＬＤＰＥ接枝过程中,ＤＣＰ用量为０．０８～０．１ 份,ＭＡＨ 用量为４～５ 份,反应温度１６０～１７０℃,螺杆转速为４０～５０ ｒ·ｍ ｉｎ－ １为宜。对ＰＰ接枝过程中ＤＣＰ用量为０．２～０．４ 份,ＭＡＨ用量为５～７ 份,反应温度为１７５～１８０℃,螺杆转速为３０～３５ ｒ·ｍ ｉｎ－ １为佳     

HDPE/NBR 共混改性的研究

以自制的ＨＤＰＥ－ｇ－ＭＡ作为高密度聚乙烯（ＨＤＰＥ）与丁腈橡胶（ＮＢＲ）的增容剂，应用力学性能的测试，研究了共混体系改性的效果，分析了增容剂的增容作用．结果表明：ＨＤＰＥ－ｇ－ＭＡ起到了增容作用，使ＮＢＲ对ＨＤＰＥ达到了其增韧改性效果．     

HDPE／NBR共混改性的研究

以自制的ＨＤＰＥ－ｇ－ＭＡ作为高密度聚乙烯（ＨＤＰＥ）与丁腈橡胶（ＮＢＲ）的增容剂，应用力学性能的测试，研究了共混体系改性的效果，分析了增容剂的增容作用，结果表明：ＨＤＰＥ－ｇ－ＭＡ起到了增容作用，使ＮＢＲ对ＨＤＰＥ达到了其磁韧改性效果。     

PP／EPDM／HDPE三元共混增韧及增韧机理分析

对ＰＰ／ＥＰＤＭ／ＨＤＰＥ三元共混增韧进行了有效的研究、发现ＥＰＤＭ和ＨＤＰＥ在ＰＰ基体中起到了协同增韧作用这种协同增韧 基于形成了特定的ＥＰＤＭ－ＨＤＰＥ壳核结构，使材料韧性和强度兼优。     

MAH改性PE和EPR增韧PA-66的研究

用马来酸酐(MAH)熔融接枝低密度聚乙烯(LDPE)和乙丙橡胶(EPR)改善了LDPE、EPR与基体PA-66的相容性，继而大幅度地提高了队-66的冲击强度．当共式物中EPR—g—MAH为9％，PE—g—MAH为30％时，共混材料的冲击强度是PA-66的3．35倍，成本降低约15％。     

废旧聚乙烯膜回收料的改性应用

通过对废旧聚乙烯膜(PE)回收料进行改性,制备了热塑性弹性体和木塑复合材料。实验表明,在回收PE/回收胶粉共混物中加入过氧化二异丙苯(DCP)能起到增容的效果。随DCP含量增加,共混物的拉伸强度持续增加,断裂伸长率开始时增加,DCP含量达到0.2份后,断裂伸长率减小。100%伸长时的永久变形量也随DCP含量增加而减小。DCP的加入提高了结晶开始温度和结晶温度,降低体系的结晶度,但对其熔融行为无明显影响。在回收PE/木粉复合物体系中加入PP-g-MAH后,可以起到增容的效果,且随PP-g-MAH用量增加,复合物的拉伸强度和冲击强度都持续增高。PP-g-MAH的加入对PE的结晶和熔化行为无明显影响。     

改性PC/LDPE共混体系的研究

低密度聚乙烯可以改善聚碳酸酯的加工性能,并能在一定程度上改善机械性能 顺酐化乙丙橡胶对聚碳酸酯/低密度聚乙烯有增容作用,在聚碳酸脂/低密度聚乙稀体系中加入 1%左右即可使冲击强度增加 70 %     

改善PVC－CPE体系增容性的研究

讨论了甲基丙烯酸甲酯（ＭＭＡ）与ＣＰＥ的接枝共聚物体系对ＰＶＣ－ＣＰＥ体系的增容作用．实验表明，在ＰＶＣ－ＣＰＥ体系中加入适量的ＣＰＥ接枝共聚物作增容剂，体系可在提高冲击强度的同时使拉仲强度具有更高的保持率。通过改变增容剂中单体用量、氮合量、增容剂用量等对共混物性能的影响作了探讨。结果证明，对各组分的配比进行调节使材料获得良好的综合性能。     

动态硫化EPDM/PP/SiO_2共混物的力学性能研究

研究了橡塑比、过氧化物复合硫化体系及KH-570硅烷偶联剂对动态硫化EPDM/PP/SiO2共混物的力学性能的影响。结果表明,随着PP含量的增加,动态硫化EPDM/PP/SiO2共混物的力学性能和硬度增加,但压缩永久变形增加,断裂伸长率却减小。过氧化物复合硫化体系中,当DCP为1.5份时,动态硫化EPDM/PP/SiO2共混物的综合物理力学性能较好。加入KH-570改性的白炭黑,对EPDM/PP/SiO2共混物起到补强的作用;且提高共混物的交联密度,降低压缩永久变形。     

Friedel-Crafts烷基化反应就地增容PS/EPDM合金

利用Friedel-Crafts烷基化反应就地增容PS/EPDM合金,考察了无水AlCl3用量对PS与EPDM间Friedel-Crafts烷基化反应及合金性能的影响。结果显示：加入适量的无水AlCl3可以引发PS、EPDM间产生Friedel-Crafts烷基化反应,生成PS-g-EPDM接枝共聚物;该接枝物起到相容剂作用,使PS/EPDM合金的力学性能、热稳定性等得到显著提高;反应体系存在接枝和降解两种竞争反应;加大AlCl3用量后,由于PS、EPDM分子链的降解反应起主导作用,合金的性能降低。     

超支化聚酰胺的合成与PA-6纤维改性

采用熔融缩聚法,以5-氨基间苯二甲酸为单体,亚磷酸三苯酯为缩合剂,一步法合成超支化聚酰胺。利用红外光谱对其结构进行表征。同时,将超支化聚酰胺以0、1.0%、2.0%、3.0%的质量分数作为共混组分加入聚酰胺(PA-6)基体中,研究其对PA-6结晶性能、流变性能、力学性能的影响。结果表明,超支化聚酰胺使PA-6的结晶速度加快,细化结晶;共混体系是非牛顿性假塑性流体,随着超支化聚酰胺含量的增加,表观黏度下降;加入超支化聚酰胺使PA-6的断裂强度有细微的下降。     

液体端羧基丁腈橡胶改性氰酸酯树脂的结构与性能

采用液体端羧基丁腈橡胶(CTBN)对氰酸酯树脂(CE)进行共混改性。利用红外光谱、扫描电子显微镜等手段表征共混物的结构,测定其力学性能、耐热性等。实验结果表明,液体端羧基丁腈橡胶改性氰酸酯树脂可形成典型的海岛状共混结构;当面均粒径为2～3μm时,增韧效果最佳;当CTBN加入10份时,冲击强度提高150%,最大失重率所对应的温度只下降3.5℃。     

少量PS对PVC／CPE／PE共混体系性能的影响

研究了在ＰＶＣ／ＣＰＥ／ＰＥ共混体系中添加少量刚性有机粒子ＰＳ对体系性能的影响。结果表明：添加小份量ＰＳ对ＰＶＣ／ＣＰＥ／交联ＰＥ或未交联ＰＥ体系均有良好的改性作用，体系抗冲强度成倍提高，拉伸强度有所改善，表现为高强高韧材料。共混加料方式对体系性能影响较大。     

PVC/CPE/EPDM共混体系力学性能研究

研究了以聚氯乙烯为主体原料、新型三元乙丙橡胶－5501为改性剂、氯化聚乙烯为增容剂的共混体系。通过力学性能测试结果表明：聚氯乙烯和一定量的改性剂在增容剂的作用下共混改性后,材料的冲击强度可提高3倍,拉伸强度也可提高23％。