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750kV及特高压输电线路抑制潜供电弧的方法 总被引:4,自引:0,他引:4
为使单相自动重合闸在750kV及特高压输电线路瞬时性故障后可靠重合,必须限制潜供电流和恢复电压。基于一个750kV双端电源供电系统模型,对2种熄灭潜供电弧的方法——使用快速接地开关和并联电抗器中性点接小电抗,采用ATP仿真软件进行了潜供电流及恢复电压的计算,分析比较了2种方法的优缺点。依据仿真数据得出,并联电抗器中性点接小电抗的方法降低潜供电流及恢复电压的效果优于前者。同时针对特高压线路采用单相自动重合闸的优势,提出了并联电抗器中性点小电抗的正确取值范围,从而达到抑制谐振过电压、加速潜供电流熄灭,成功实现单相重合闸的目的。 相似文献
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超高压同杆双回输电线路中熄灭潜供电弧的研究 总被引:20,自引:8,他引:12
为了使单相自动重合闸在超高压同杆双回线路中可靠重合,必须限制潜供电流和恢复电压的大小。针对超高压长线路中普遍装设有并联电抗器,可采用在并联电抗器中性点加小电抗熄灭潜供电弧的特点,分析计算了中性点小电抗的不同接线方法和取值对潜供电流和恢复电压的影响。计算表明,通过合理地选择中性点小电抗可将潜供电流和恢复电压限制到要求值以下,并且文中所述的第2种接线方法对于同杆双回线限制潜供电弧具有较好的补偿效果。 相似文献
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500kV郓城~泰安紧凑型输电线路潜供电流限制及单重时间配合研究 总被引:2,自引:1,他引:2
针对500kV郓城—泰安紧凑型(部分同塔双回)输电工程的设计,研究了该线路的潜供电流限制及单重时间配合问题。通过仿真计算,讨论了该紧凑型(包括同塔双回)输电线路采用不同高抗时,潜供电流、恢复电压、中性点工频过电压随高抗中性点小电抗值变化的趋势,得出高抗和中性点小电抗的选择要综合考虑限制潜供电流和各种工频过电压的幅值。并在工程投运时的系统调试过程中实测了潜供电流暂态波形和系统恢复电压暂态过程以验证工程前期的计算和潜供电流限制措施,讨论了断路器单重分合时间与潜供电流计算值如何配合的问题,说明单重整定时间取0.8s以上能保证该线路单相重合闸成功。 相似文献
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500kV线路关联电抗器过补偿运行时的计算与分析 总被引:1,自引:0,他引:1
结合天-安-贵500kV系统研究了并联电抗器过补偿进行时潜供电流、恢复电压和工频谐振过电压的典型现象和规律,得出了并联电抗器过补偿运行使中性点小电抗值选择困难,作用骓以发挥;系统容易产生很高的工频过电压、危及设备绝缘安全。在实际系统中,应避免出现并联电抗器过补偿运行。 相似文献
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特高压线路潜供电流的仿真计算 总被引:4,自引:2,他引:2
建立了1 000 kV双端电源输电线路模型,利用EMTP仿真计算加装快速接地开关(HSGS)前后和加装带中性点小电抗的并联电抗器前后潜供电流的幅值,结果显示,加装带中性点小电抗的并联电抗器限制潜供电流的效果更优.分析了接地过渡电阻的取值和线路载流量对潜供电流的影响,结果表明两者对补偿前的潜供电流影响很小,对于加装HSGS后,线路载流量的影响依然很小,而接地过渡电阻的取值对潜供电流影响较大,潜供电流随接地过渡电阻增大而减小.分析显示,对于某特高压示范线路,HSGS的接地电阻选取小于1.5Ω时较合理,中性点小电抗取为150Ω左右时潜供电流和恢复电压出现最小值.对1 000 kV的长线和短线分别仿真,可知线路越长,潜供电流越大. 相似文献
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特高压输电线路的潜供电弧燃烧时间长,如果不能及时熄灭,将造成单相自动重合闸失败,从而影响供电安全和系统稳定。研究了特高压输电线路的潜供电流。通过建立输电系统的集中参数模型,利用电路理论推导了单回线容性、感性及总潜供电流的计算公式。该公式考虑了弧道电阻的影响,可针对线路无补偿(并联电抗器不加中性点小电抗)和有补偿(并联电抗器加中性点小电抗)情况计算线路任意点的潜供电流。该公式可精确计算短距离单回输电线路的潜供电流。依据该公式对我国在建的淮南—上海特高压输电工程的潜供电流进行计算,分析探讨了补偿方式、故障点位置及弧道电阻等因素对潜供电流的影响作用。 相似文献
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特高压双回线路并联电抗器中性点小电抗的优化设计 总被引:1,自引:0,他引:1
对特高压同塔双回线路中的并联电抗器中性点接小电抗补偿潜供电流的方法进行了研究,分析了该方法补偿潜供电流的原理,得到了4种不同补偿方案下的中性点小电抗的计算公式.以淮南一上海的同塔双回特高压输电线路为例,针对实际线路中的所采用补偿方案,确定出中性点小电抗的取值范围.使用PSCAD/EMTDC仿真软件搭建数学模型,通过计算潜供电流、熄弧时间等主要的技术指标,从中选出抑制潜供电流效果最好的一组中性点小电抗参数.使用优选出的参数,分别对4种方案在不同故障类型、不同故障点位置的潜供电流进行综合比较分析,得到一种最优的补偿方案.并结合补偿效果和经济性,推荐了混合补偿方案,给设计者提供一个有价值的参考. 相似文献
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可控并联电抗器的功能和调节 总被引:8,自引:5,他引:3
根据超、特高压长线路无功平衡的条件,列出了并联电抗器的可控调节方式,可使全线始终处在最佳运行工作状态。并联电抗器抑制工频过电压的机理,在于缩短空线的等效长度,从而削弱电容效应,基于这一特点,可控电抗器应有高速响应能力,使在形成空线的瞬间立即恢复到全补偿工作状态。在切空线过程中,线路残余电荷通过并联电抗器的低频泄放显著延缓开关恢复电压的上升速度而致避免重燃。在叙述中性点小电抗对抑制谐振和潜供电弧的重要作用的同时,指出它不应做成可控形式,其大小应根据主电抗的最大容量选定,以免显著限制后者的功率调节范围和造成对自身与主电抗中性点的过高的绝缘要求。 相似文献
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对特高压同塔双回线路中潜供电流的产生机理进行了研究,分析了补偿潜供电流的原理,并且比较分析了中性点小电抗法和快速接地开关(HSGS)法2种不同的补偿措施。以淮南—上海同塔双回特高压输电线路为例,采用实际线路的参数,在PSCAD/EMTDC仿真软件搭建数学模型。通过计算潜供电流、熄弧时间等主要技术指标,分别对中性点小电抗法在不同负载率、不同故障类型和不同故障点位置的潜供电流进行综合比较,分析了影响潜供电流的因素。最后通过仿真,分别计算了采用中性点小电抗法和快速接地开关(HSGS)法的潜供电流,得到中性点小电抗法比较适合我国特高压线路。 相似文献
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江苏20kV配电网改造的中性点接地方式研究 总被引:2,自引:0,他引:2
中性点接地方式选择是20 kV配电网改造过程中的关键问题之一。文章给出了配电网中性点不接地、经消弧线圈接地和经小电阻接地3种接地方式的特点及其适用范围。统计了江苏省10 kV和35 kV配电网变电站的出线类型(主要有纯架空线路、纯电缆线路和混合线路3种)。给出了不同出线20 kV配电网中性点接地方式的选择方案,以供江苏省进行20 kV配电网改造时参考。 相似文献
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为限制方山电厂近区发生非对称故障时500 kV泸州变电站220 kV系统短路电流,需对电厂主变压器中性点接地方式进行改造,将电厂2台主变压器中性点分别通过接地小电抗器和1套隔直装置接地。文中通过仿真模拟电厂近区不同接地故障,电厂2台主变压器采用不同接地方式,分别得出主变压器中性点、接地小电抗器、隔直装置等设备的暂态电压和短路电流,验证电厂2台主变压器接地中性点分别通过接地小电抗器和1套隔直装置接地时,相关设备不会出现电压、电流超限而威胁设备的安全。同时,对线路、发电机、主变压器相关保护的影响进行了分析,对是否引发谐振进行了评估。 相似文献
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500 kV自耦变压器中性点加装小电抗是解决电网单相短路电流超标的有效措施之一.工程中需要分析主变中性点交直流分量,研究在投切过程中中性点的暂态电压变化,以此确定小电抗的投切方式.以某500 kV变电站加装小电抗实际工程为例,实测变压器中性点的交直流数据,分析了中性点交直流分量的特点及其来源.通过仿真分析研究了投切电抗器带来的中性点的暂态电压变化,并给出了中性点刀闸参数的选择要求. 相似文献
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110kV变压器中性点雷击过电压分析 总被引:8,自引:2,他引:8
110kV电网在全国覆盖范围大,线路和变电站容易遭受雷击,雷电波沿输电线路侵入或直击变电站在变压器中性点上产生过电压,对中性点绝缘构成威胁,因此研究雷击下变压器中性点过电压表现特性及引入过电压保护设备后的限压效果具有实际意义。根据某110kV变电站接线情况,结合雷击过电压理论及110kV变压器中性点绝缘性能,利用电磁暂态分析程序ATP对雷击线路雷电波侵入变电站和雷直击变电站情况下变压器中性点过电压进行仿真,分析变压器中性点过电压值及引入氧化锌避雷器后限制过电压情况,提出了增大变压器中性点避雷器通流容量限制中性点雷击过电压的措施。 相似文献
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徐州-南京1000kV输电线路潜供电流影响因素分析及高抗中性点接地电抗优化计算 总被引:1,自引:0,他引:1
以1000kV徐州-南京同塔双回输电线路为例,利用ATP-EMTP电磁暂态分析程序建立了数学模型,对加装高压并联电抗器中性点接地电抗限制潜供电流的方法进行了计算分析。详细计算了线路换位方式、线路塔型等多种因素对潜供电流的影响,发现同类塔型中线路换位方式对潜供电流的影响最大,推荐采用逆相序的2次反向全换位法。综合考虑各种影响因素后提出了接地电抗的优化选取方法,针对同塔双回线路可能出现的3种运行方式分别计算,推荐了中性点接地电抗阻值。 相似文献