弥散强化钼合金的研究进展

钼及其合金是一类具有高熔点、高强度、高硬度和高导热性等优异特性的难熔金属,广泛应用于航空航天、核能、电子和化工等领域。然而,钼及其合金也存在一些固有缺陷,如高温强度不足、室温延性低、再结晶温度低、抗辐照性能差等。为了提升钼及其合金的性能,研究人员采用了多种方法,其中弥散第二相颗粒是一种简单高效的强化手段。本文综述了已报道的不同金属碳化物和氧化物强化相对钼合金微观结构和力学性能影响的工作结果。分析了氧化物和碳化物的颗粒形貌、尺寸、分布、体积分数以及与钼基体的界面结构对钼合金力学性能的影响,讨论了不同掺杂技术获得高性能钼合金材料的特点,阐述了弥散强化钼合金在工业应用和生产等方面面临的挑战和机遇。本文力求为弥散强化钼合金的设计提供科学依据,扩展钼合金在各领域的广泛应用。     

弥散强化型铂基高温合金

弥散强化Pt合金的成功开发与应用是20世纪铂合金材料发展最重要的成就。评述了以碳化物和氧化物弥散强化Pt和Pt合金的发展和制备技术、弥散强化Pt合金的结构特征以及弥散强化Pt合金的室温和高温性能,讨论了弥散强化Pt合金的强化机制。     

论弥散强化铂及铂铑合金

论述弥散强化铂及铂铑合金的研制目的和发展状况,并对其强化机理、用途及某些特点作了介绍。     

氧化物弥散强化铁素体型合金的研究

氧化物弥散强化（ＯＤＳ）铁素体合金具有强度高肿胀低等优点，是核反应堆中包壳及其它结构的极有竞争力的候选材料。本文介绍了在研究化学浸润法（ＣＳ）生产的Ｆｅ１２５Ｃｒ２５Ｗ０１Ｔｉ０４Ｙ２Ｏ３新型ＯＤＳ铁素体合金方面所进行的工作及取得的进展。化学浸润法可以实现氧化物弥散强化，获得优良的力学及抗肿胀性能，形变后再结晶退火能够得到晶粒尺寸适中的组织，有利于材料穿管及冷拔等后续加工。     

可加工的氮化物弥散强化高温合金

美国Haynes International公司新近开发成功一种新型钴基高温合金，取名为“Haynes NS-163”，它是利用氮化钛和氮化铌颗粒弥散强化的钴基合金。这种“NS-163”合金的化学成分为Co-28Cr-9Nb21Fe-1．25Ti-1Nb。该弥散强化钴基合金在900℃和70MPa应力下的应力-断裂寿命长于1000h；在982℃和55MPa应力下的应力-断裂寿命长于250h。这种新型可变形加工的钴基氮化物弥散强化合金是用传统的高温合金生产方法并采取电渣重熔法生产的。板材由传统的热轧和冷轧法，并可采取传统方法加工成形和焊接制造。最终产品具有优越的蠕变-断裂性能.     

D—43铌合金的弥散强化

用金相和X—光分析方法研究了D—43合金(Nb—10%W—1%Zr—0.1C)中生成碳化物相的问题。在1650℃和更高的温度下出现了碳化物相的完全溶解。曾确定,固溶退火后的冷却速度对生成平衡的碳化物相[富锆单体碳化物(Zr,Nb)C]的温度与时间之     

双模晶粒氧化物弥散强化合金的强化模型及热稳定性

通过透射电子显微镜、电子背散射衍射、扫描电子显微镜和室温拉伸检测等手段,建立并验证双模晶粒尺寸分布氧化物弥散强化合金的室温强化预测模型。同时,通过在1150℃下进行不同时间的热处理试验,结合组织观察和显微硬度测试,研究合金的高温组织热稳定性。结果表明:室温强化预测模型通过叠加固溶强化(σ_ss)、晶粒尺寸强化(σ_g)、位错强化(σ_d)与氧化物纳米粒子强化(σ_p)之和的平方根,模型预测结果与试验值十分接近。合金组织热稳定性研究结果表明,在1150℃热处理初期,晶粒长大迅速且合金硬度迅速降低;而当热处理时间延长到8 h之后,晶粒尺寸虽有变化但其长大速率明显放缓,且合金硬度在热处理8 h后趋于稳定。     

关于高锰钢合金和弥散强化处理的研究

本文介绍了首都机械厂,北京钢铁学院关于高锰钢合金化和弥散强化处理的研究,通过实验和矿山生产验证认为:     

Al-Zr-Cr-La多元弥散相对Al-Mg合金的强化作用

研究了Al-Zr-Cr-La多元弥散相对Al-Mg合金的强化作用.结果表明,在Al-Mg合金中,同时添加Cr和La与同时添加Zr、Cr和La均可提高合金的硬度、强度并抑制合金的再结晶;与同时加入Cr和La相比,同时添加Zr、Cr和La可更有效地抑制合金的再结晶,对合金的硬度、强度的提高幅度也较大.     

喷射添加ZrO_2弥散微粒的FeCrAl合金的高温蠕变行为

<正> 一、前言 腐蚀和蠕变的交互作用常使金属构件过早地遭受破坏。因此,近十几年来,由于石油化工、航空、能源动力工业的迅速发展,高温腐蚀和蠕变之间的交互作用已普遍受到重视。含SO_2的混合气体、熔盐沉积物以及二者同时存在的高温腐蚀环境,是火力发电厂锅炉以及其他燃煤燃油装置等通常所处的腐蚀环境。近些年来,为了提高钢的持久强度等力学性能,开发了往钢液中喷射微细活性金属氧化物的方法。本工作研究喷射添加ZrO_2弥散微粒的FeCrAl合金在多种腐蚀环境下的高温蠕变行为,探讨该合金高温腐蚀与蠕变的交互作用。     

氧化物弥散强化MGH956合金TIG焊缝气孔问题分析

通过X射线探伤和金相分析相结合的方法,对氧化物弥散强化（ODS）合金MGH956的TIG焊接气孔的产生机理、分布、数量及焊接工艺参数的影响进行了研究.结果表明,气孔的产生与ODS合金本身的制造工艺特点、弥散氧化物颗粒和焊缝组织有关;在焊缝的边缘发现许多小泡;焊缝气孔在焊缝两侧的熔合线附近呈链状分布,这是由熔池各部位的特...     

机械合金化氧化物弥散强化Fe-Cr-Al合金再结晶特性的研究

一、前言现代燃气透平发动机所用的高温材料主要为 Ni 基合金。但是 Fe-Cr-Al 合金由于它具有许多潜在的优点,包括较高的熔点,低的材料成本,良好的抗氧化抗腐蚀性能和低的密度,引起人们的重视。关键在于能否在不牺牲上述优点的前提下,提高高温强度。氧化物弥散强化是改善合金高温强度的一种有效方法。Benjamin 首次成功地用机械合金化方法制造弥散强化高温合金。此后,发展了一系列新型的氧化物弥散强化高温合金 MA753、MA754、MA956、MA6000E等。其中 MA956为国际镍公司发展的性能优良的机械合金化弥散强化 Fe-Cr-Al高温合金。福尔茂研究所先前的研究工作     

弥散强化Pt-3Rh合金高温性能(英文)

用粉末冶金-内氧化-烧结方法制备ZrO2弥散强化Pt-3Rh合金并测试、分析其高温性能。结果表明,Pt-3Rh合金被弥散强化以后,800℃以下的膨胀系数比Pt-3Rh大,800℃以上的膨胀系数比Pt-3Rh小;高温抗拉强度和延伸率得到提高;高温晶体结构稳定性增加;用其制备的拉丝漏板高温使用寿命与Pt-10Rh合金漏板相当。     

弥散强化Pt-3Rh合金的微观组织结构研究

用特种粉末冶金法制备Pt-Rh-Zr三元合金粉末,并对制备的Pt-Rh-Zr三元合金粉末进行烧结-内氧化处理,再通过压制和热锻工艺制成弥散强化材料。用金相显微镜、扫描电镜观察发现,ZrO2颗粒明显阻碍晶粒长大,纳米级ZrO2颗粒高度弥散分布于合金基体中,从拉伸断口形貌中可以观察到有大量的ZrO2颗粒分布于韧窝内。     

机械合金化的氧化物弥散强化钨合金动态变形行为

穿甲弹高速撞向装甲板时，发生“自锐化”现象，此时弹头的边部剥离掉，使穿甲更有效。最近关于钨高密度合金穿甲弹的研究集中在提高“自锐化”能力上。对于贫铀合金穿甲弹来说，这一现象与绝热剪切带的形成有关。当穿甲弹以极高的应变率变形时，变形是局部的，并且由于温度的升高发生热软化使变形速率进一步增大，形成绝热剪切带。但是由于钨高密度合金的热导率极高，绝热剪切带不易形成，或形成的程度很轻。要提高钨高密度合金的自锐化能力，必须从研究合金的显微结构等因素入手，如钨颗粒的尺寸和形状；机械性能如硬度、强度、延伸率和断…     

Al-Zr-Cr-La合金中多元弥散相的形成及其强化作用

研究了Al-Zr-Cr-La合金中多元弥散相的形成及其对合金的强化作用.结果表明,在合金中形成具有Al20Cr2La结构的弥散相;在含Zr的合金中,Zr溶入到Al20Cr2La相中.这种结构的弥散相,具有明显的抑制再结晶和强化合金效果.相对于无Zr的Al20Cr2La相,含Zr的Al20Cr2La相抑制再结晶能力尤为显著,强化合金能力也略有提高.     

Ti-Al-Ⅹ合金固溶强化、沉淀强化、晶粒尺寸强化及弥散强化的叠加作用

引言铝含量为7—15%(wt.)的Ti—Al合金,在时效时会析出有序、共格的α_2相(以Ti_3Al为基,具有DO_(19)有序点阵结构)。这些合金中的沉淀强化一般伴随有塑性的严重损失,这是由于大平面滑移带的形成,导致     

低铝含量Cu-Al合金的表面弥散强化及其性能

以Cu2O为氧化剂,在氩气保护下用内氧化技术对不同低Al含量的Cu-Al合金表面进行了弥散强化处理(内氧化温度为1123～1273K,保温时间10～96h),研究了硬化层的组织形貌及性能。用Wagner高温氧化理论分析了铝含量、工艺参数与内氧化层深及内氧化速度之间的定量关系。结果表明：试样表面通过内氧化后,固溶在Cu基体内部的Al以Al2O3形态从基体析出,基体纯化,导电率提高。同时铜基体中弥散分布的纳米级的Al2O3颗粒强化了铜基体,使硬度及磨损抗力提高。Al含量的多少直接影响内氧化层的厚度、组织形貌及硬度和导电率,Cu-Al合金的内氧化动力学曲线呈抛物线变化规律。